316 317 Apparecchiature e studi sperimentali sulla segregazione dei calcestruzzi

(1)

VILLEY, Granulométrie rationelle du béton: le néobéton - Génie Civil, 15 marzo e 1° ottobre 1946.

RAFFAELE ARIANO, Studio di miscele per calcestruzzi asciutti - « Le strade », ottobre e novembre 1946.

BR. B U K O W S K I , Technologja Retonów i Zapraw - Instytut Badawezy Budownictwa, Gdansk, 1947.

A. R. COLIINS, Effect of batching errors on the uniformity of concrete - Road Research Laboratory, n. 3, 1947.

ROBERT L ' H E R M I T E et GIOVANNI TOURNON, La vibration du

béton frais - Annales de l'Institut Technique du Bati- ment et des Travaux Publics, béton, béton Armé n. 1, febbraio 1948.

R. H. H. K I R K H A M , The analysis of fresh concrete - Road Research Laboratory, aprile 1948.

J. BOLOMEY, La granulation des ballasts et son influence sur les caracteristiques des bétons fabriqués avec ceux-ci La Technique des Travaux, giugno 1948.

GIOVANNI TOURNON, Nuove granulometrie per conglomerati

cementizi - Atti e Rassegna Tecnica degli Ingegneri e degli Architetti in Torino, agosto 1948.

RAFFAELE ARIANO, Sulle pavimentazioni stradali in calce- struzzo - L'industria Italiana del Cemento, febbraio, lu- glio-agosto e settembre 1949.

R. VALLETTE, Composition des bétons - Mise au point de la question - Annales de l'Institut Technique du Batiment et des Travaux Publics, béton, béton Armé, n. 6, marzo- aprile 1949.

ALBERT JOISEL, L'homogénéité du béton et les bétonnières -

Annales de l'Institut Technique du Batiment et des Tra- vaux Publics - Matériel de Chantier, n, 3, marzo-aprile 1949.

ROBERT L ' H E R M I T E , Fabrication et mise en oeuvre du béton - Cahiers du Centre Scientifique et Technique du Bati- ment, avril 1949.

SVEN G. BERGSTRÖM et SVEN LINDERHOLM, La vibration du

béton - Recherches expérimentales - Meddelanden, n. 18 - Svenska Forskningsinstitutet för Cement och Bétong, Stockholm 1949.

ANDERS G. ERIKSSON, Development of fluidity and mobility

meters for concrete consistency tests - Handlingar, n. 12 - Svenska Forskningsinstitutet för Cement och bétong, Stockholm 1949.

J O H S . ANDERSEN, PER BREDSDORFF, NIELS H. KRARUP, K.

MALMSTEDT-ANDERSEN, POUI. NERENST and NIELS M.

P L U M , Testing of eleven danish concrete mixers - The Danish National Institute of Building Research, Copen- hagen 1951.

R. DUTRON, Comment composer les bétons - Granulometrie continue ou discontinue - Rétons à haute résistence - Bulletin Tech. n. 46, Groupement Professionel des Fa- bricants de Ciment Portland Artificiel de Belgique, Bru- xelles 1952.

R. ARIANO, Granulometria e rapporto a/c nei calcestruzzi cementizi - « L'Industria Italiana del Cemento », novem- bre e dicembre 1952 e gennaio 1953.

Apparecchiature e studi sperimentali sulla segregazione dei calcestruzzi

L'A. descrive un apparecchio per la misura dello stato di segregazione per sedimentazione forzata dei cal- cestruzzi e riporta i risultati di ricerche sperimentali con esso effettuate sulla segregazione dei calcestruzzi in funzione del tempo di vibrazione, della quantità d'acqua d'impasto, e dell'impiego di sostanze plastifi-

canti ed aeranti.

1) Richiami.

Nel p r e c e d e n t e studio « Sulla segregazione delle miscele incoerenti e dei calcestruzzi », p a r l a n d o dei fenomeni di segregazione dei calcestruzzi che è dato riscontrare nei cantieri di costruzione, si è detto come di p a r t i c o l a r e gravita e frequenza siano quelli caratterizzati da un processo di sedimentazione forzata.

Si tratta di fenomeni che si verificano ogni qual volta il calcestruzzo viene sottoposto a t r a t t a m e n t i dinamici a carattere alternativo, aventi p e r effetto di fluidificare il calcestruzzo stesso p e r d i m i n u z i o n e statistica del suo attrito i n t e r n o , consentendo il mo- vimento relativo dei vari c o m p o n e n t i di diversa massa specifica.

Nello studio sopra citato si è assunto ad indice globale S dello stato di segregazione p e r sedimentazione forzata di un calcestruzzo l'espressione :

dove Δh^G è l ' a b b a s s a m e n t o s u b i t o per effetto della segregazione dal b a r i c e n t r o di un v o l u m e cilindrico ad asse verticale di calcestruzzo di altezza hc, γ^c è il peso specifico del calcestruzzo e γⁱ il peso specifico degli inerti che lo compongono.

Nelle pagine seguenti descriviamo un apparecchio per la misura degli indici di segregazione p e r sedimentazione forzata secondo l'espressione (1). Que- sto apparecchio è stato realizzato in un primo tempo come p r o t o t i p o (1949) (fig. 1) e s p e r i m e n t a t o presso il Laboratorio di Costruzioni in Legno, F e r r o e Ce- mento A r m a t o del Politecnico di T o r i n o e presso il Laboratorio P r o v e Materiali della S I P (Società Idroelettrica P i e m o n t e ) , in seguito, introdotti alcuni perfezionamenti consigliati d a l l ' e s p e r i e n z a , esso è stato costruito nella sua forma definitiva (1951)

(fig. 2) in alcuni esemplari ed utilizzato da o r m a i quasi due a n n i ancora presso il L a b o r a t o r i o in Le- gno, F e r r o e Cemento A r m a t o del Politecnico di T o r i n o , presso il L a b o r a t o r i o P r o v e Materiali della S I P , e presso il G a b i n e t t o di Scienza delle Costru- zioni e P o n t i della Scuola di Applicazione del- l ' A r m a del G e n i o .

Ci è grato in questa sede p o r g e r e l'espressione della nostra gratitudine al Professore G i u s e p p e Al- benga, Direttore del L a b o r a t o r i o di Costruzioni in Legno F e r r o e Cemento A r m a t o del Politecnico di T o r i n o e all'Ingegnere Giulio Gentile, Direttore del Servizio Costruzioni I d r a u l i c h e della S I P , che ci furono larghi di aiuto nella realizzazione di questo studio s p e r i m e n t a l e .

2) Descrizione d e l l ' a p p a r e c c h i o e delle m o d a l i t à s p e r i m e n t a l i per la m i s u r a della s e g r e g a z i o n e per s e d i m e n t a z i o n e f o r z a t a dei c a l c e s t r u z z i . In figura 3 r i p o r t i a m o di questo a p p a r e c c h i o gli schemi costruttivi con sezioni parziali atte a ren- d e r n e più efficace la rapppresentazione.

L ' a p p a r e c c h i o è formato da un recipiente cilindrico (1) di 50 cm. di altezza, dotato i n t e r n a m e n t e di u n a leggera conicità allo scopo di facilitare lo sversamento del calcestruzzo d o p o la prova. Il volume utile del recipiente è di circa 20 dcm3.

La chiusura del recipiente è realizzata a mezzo di un coperchio speciale (2) m u n i t o di fondo a superficie i n t e r n a leggermente concava (3) e sfiato di aria assiale (4). Un manicotto esterno (5), mobile rispetto al coperchio vero e p r o p r i o ne assicura la t e n u t a ermetica, venendo a p r e m e r e su di un anello in gomma (6) infilato sulla superficie cilindrica esterna del coperchio e da esso t r a t t e n u t o grazie ad un apposito risalto del fondo. Detta chiusura e r m e - tica si ottiene avvitando i dadi ad aletta di sei aste BIBLIOGRAFIA

W. B . FULLER and S. E. THOMPSON, The laws of proportion-

ing concrete - Transactions of American Society of Civil Engineers, aprile 1907.

ABRAMS, Design of concrete mixtures - Bull. n. 1 - Structu- ral Materiale» Research Laboratory - Lewis Institute 1918.

FERET, Recherche sur la meilleure composition des mortiers . et bétons hydrauliques - Revue de l'Ingénieur, Settem- bre 1923.

J. BOLOMEY, Résistance à la compression des mortiers et des bétons - Bulletin Technique de la Suisse Romande, n. 11-14-15-17, anno 1925.

R. DUTRON, Dosage rationnel des mortiers et des bétons - Revue des Materiaux de Construction, settembre-marzo 1927; giugno-agosto 1928.

IMBRECHTS, La composition granulométrique idéale des béton - Congrès International du Béton et du Béton armé, Liège 1930.

W. M. DUNACAN, A method of determining the costituents of fresh concrete - Proceedings American Concrete Institute - vol. 26, 1930, pag. 202.

R. L. BERTIN, C. A. H U G U E S , H. C. ROSS, G. J. GRIESE- NAUER, W. I. FREEL - Discussion of a method of deter-

mining the costituents of fresh concrete - Proceedings American Concrete Institute - vol. 26, 1930, pag. 670.

W A L S H , Aggregate grading in relation to concrete mixtures design - The Institution of Civil Engineer of Ireland, Aprile 1936.

K U R T WALZ, Die Nachprüfung der Körnung des Zuschlags

im Frischbéton - béton und Eisen, 5 giugno 1936.

L. H. T U T H I L L , Handling of concrete and aggregates - Engi- neering News Record, 31 dicembre 1936.

FAURY et LAMARE, Méthode nouvelle pour la mesure de la plasticité de mise en oeuvre du béton - Annales de l'Ins- titut Technique du Batiment et des Travaux Publics, gennaio-febbraio 1937.

A. CAQUOT et J. FAURY, Plasticité de mise en oeuvre du béton en construction de béton armé - Influence des princi- paux facteurs en jeu - Annales de l'Institut Techinque du Batiment et des Travaux Publics, settembre-ottobre 1937.

A. CAQUOT, Le rôle des materiaux inertes dans le béton - Memoires de la Société des Ingénieurs Civils de France, fascicolo 4, 1937.

W. H . GLANVILLE and A. R. COLLINS, The grading of ag-

gregates and workability of concrete - Road Research Technical Paper, n. 5, 1938.

A. M. GAITDIN, Principles of Minerai Dressing • Ed. McGraw- Hill Book Company, 1939.

ROBERT L ' H E R M I T E , Contribution à l'étude de la mécanique

interne du béton -Annales de l'Institut du Batiment et des Travaux Publics, série F., n. 2, 1941.

(2)

dove I è il m o m e n t o d'inerzia d e l l ' i n t e r o sistema oscillante rispetto all'asse di oscillazione, e P il suo peso.

Onde disporre in ogni condizione di impiego (differenze di r i e m p i m e n t o e di peso specifico del calcestruzzo, differenze del peso dei cursori di equi- l i b r a m e n t o utilizzali) dei valori p i ù convenienti di sensibilità e di p r o n t e z z a , è stato previsto un regolatore di sensibilità, costituito da un cilindro di acciaio (23) che p u ò essere avvicinato ed a l l o n t a n a t o dall'asse di oscillazione p e r avvitamento su di u n a asta filettata (24), in m o d o da p o t e r realizzare le necessarie variazioni di altezza del b a r i c e n t r o del- l ' i n t e r o sistema oscillante. U n o speciale c o n t r o d a d o zigrinato (25) vale a bloccare il cilindro (23) nella posizione voluta.

Il regolatore di sensibilità è fissato al cilindro in corrispondenza dell'intersezione della sua generatrice inferiore col p i a n o passante p e r l'asse di oscillazione e n o r m a l e all'asse del c i l i n d r o , a mezzo di u n o speciale attacco r a p i d o a baionetta (26) m u n i t o di molla di reazione a l a m i n a (27).

L'asta filettata del regolatore si p r o l u n g a infe- r i o r m e n t e in un indice (28) m o b i l e lungo u n a scala graduata di oscillazione (29) con lo zero sul p i a n o verticale passante p e r l'asse di oscillazione.

L ' e q u i l i b r a m e n t o del sistema oscillante viene ot- t e n u t o a mezzo di tre cursori di forma cubica (30) (31) e (32) rispettivamente del peso di 0,5, di 1, e di 2 K g . , spostabili lungo u n a guida (33) disposta in corrispondenza della generatrice superiore del c i l i n d r o ; i cursori p r e s e n t a n o in mezzeria di u n o degli spigoli inferiori un indice (34) atto alla de- terminazione della posizione dei cursori stessi p e r lettura su di u n a scala millimetrica (35), fissata a fianco del profilato di guida a mezzo di un sup- porto (36) ed avente essa p u r e lo zero nel p i a n o passante p e r l'asse di oscillazione e n o r m a l e all'asse del cilindro.

Il t r a t t a m e n t o d i n a m i c o di segregazione p u ò essere o t t e n u t o fissando il cilindro in posizione verticale su di u n a a p p a r e c c h i a t u r a atta ad i m p r i m e r g l i sollecitazioni di caratteristiche o p p o r t u n e .

A questo scopo è stata realizzata u n a speciale tavola a scosse ad altezza di caduta variabile da 0 ad un valore massimo di 18 m m . (fig. 4).

R i p o r t i a m o in fig. 5 gli schemi costruttivi di questa a p p a r e c c h i a t u r a .

Essa è costituita essenzialmente da un b a s a m e n t o (1) e da un p i a t t o mobile (2) in acciaio fuso. Il ba-

318

ATTI E RASSEGNA TECNICA DELLA SOCIETÀ DEGLI INGEGNERI E DEGLI ARCHITETTI IN TORINO - NUOVA SERIE - A. 7 - N. 9 - SETTEMBRE 1953

struzzo in prova e dalle caratteristiche del t r a t t a - m e n t o d i n a m i c o . Converrà che la d u r a t a della vibrazione o il n u m e r o delle scosse relativi a l l ' u l t i m a operazione di r i e m p i m e n t o siano d o p p i di quelli relativi agli altri strati.

Si d e t e r m i n a q u i n d i l'altezza hc del calcestruzzo m i s u r a n d o in q u a t t r o p u n t i a 90º la distanza tra la sua superficie ed il b o r d o e m e d i a n d o questi valori.

Note le dimensioni del recipiente, questa misura consente la d e t e r m i n a z i o n e del volume Vc di calcestruzzo. Q u i n d i si pesa il cilindro onde d e t e r m i n a r e , facendo la t a r a , il peso Pc del calcestruzzo.

2) Si procede q u i n d i alla chiusura del reci- p i e n t e con l ' a p p o s i t o c o p e r c h i o a stantuffo ( 2 ) ; p e r questo, a p e r t o il r u b i n e t t o di sfiato (4), si i n t r o d u c e il coperchio nel cilindro ed avvitando i galletti (9) delle tre aste (8) si p o r t a il coperchio a p r e m e r e contro la superficie del calcestruzzo finchè si veda fuoriuscire dallo sfiato un p o ' di acqua e c e m e n t o , si c h i u d e allora il r u b i n e t t o di sfiato e si serrano i controgalletti (11) bloccando il coperchio nella posizione r a g g i u n t a . Q u i n d i avvitando i galletti (13) delle aste (12) si d e t e r m i n a l ' a b b a s s a m e n t o dell'a- nello di t e n u t a (5) sino a p o r t a r l o a p r e m e r e forte- m e n t e col suo b o r d o inferiore sull'anello di gomma (6), c h e , e s p a n d e n d o s i , reagisce l a t e r a l m e n t e sulle pareti e realizza la t e n u t a ermetica. L ' a n e l l o di te- nuta (5) viene allora bloccato nella posizione rag- giunta avvitando i controdadi (14).

3) II cilindro viene q u i n d i disposto sul basa- m e n t o (21) (fig. 2) in m o d o che p r e n d a appoggio con le ali (15) sull'estremità delle viti (22) o p p o r - t u n a m e n t e sollevate. Si procede allora all'attacco

Fig. 2 - Segregometro nella sua forma definitiva.

Fig. 1 - Prototipo dell'apparecchio di misura della segregazione per sedimentazione forzata dei calcestruzzi.

filettate, incernierate in (7) e m u n i t e di molla a scatto p e r il loro fermo nella posizione di ribalta- m e n t o verso il fondo del r e c i p i e n t e . Di queste aste filettate tre (8) vengono ad agire m e d i a n t e i d a d i ad alette (9) m u n i t i di c o n t r o d a d i di fissaggio (10) su apposite sedi (11) previste sull'orlo d e l coperchio vero e p r o p r i o (2), m e n t r e le altre tre (12) agiscono m e d i a n t e i dadi ad alette p r o l u n g a t i (13), m u n i t i di controdadi (14), sulle sedi previste n e l l ' o r l o del manicotto esterno (5), che p u ò così essere p o r t a t o a p r e m e r e sull'anello di gomma (6), d e t e r m i n a n d o , p e r espansione laterale di q u e s t ' u l t i m o , la t e n u t a ermetica del c o p e r c h i o .

Sulla p a r e t e esterna del recipiente cilindrico sono saldate due robuste ali di acciaio (15) che p r e - sentano sulla loro faccia inferiore delle sedi ripor- tate (16) in acciaio speciale e rettificate.

Q u a t t r o maniglie (17) consentono di t r a s p o r t a r e agevolmente l ' a p p a r e c c h i o .

Il fondo del cilindro è m u n i t o di u n a corona sporgente (18), m u n i t a di q u a t t r o asole (19) destinate al fissaggio d e l l ' a p p a r e c c h i o d u r a n t e il tratta- m e n t o d i n a m i c o .

Nella posizione di misura il cilindro poggia con le sedi (16) su due coltelli in acciaio speciale retti- ficati (20), p o r t a t i da un robusto b a s a m e n t o in ghi- sa (21).

Due viti a teste zigrinate (22), site a fianco dei coltelli, valgono a proteggere il filo dei coltelli stessi dagli u r t i che p o t r e b b e r o verificarsi n e l m o m e n t o in cui si dispone il cilindro sul b a s a m e n t o di misura, n o n c h è a r i d u r r e il t e m p o di caricamento dei coltelli alla sola d u r a t a d e l l ' o p e r a z i o n e di equili- b r a m e n t o .

La posizione delle sedi rettificate (20) r i s p e t t o al cilindro è d e t e r m i n a t a in m o d o che l ' a p p a r e c c h i o , funzionando come u n a bilancia in oscillazione sui coltelli, p r e s e n t i u n a e l e v a t a sensibilità, senza che si a b b i a n o per a l t r o a verificare casi di equilibrio instabile. P e r sensibilità s'intende q u i il r a p p o r t o t r a l'angolo α di cui deve inclinarsi l'asse del

cilindro perchè si ristabilisca l'equilibrio alterato d a u n o s p o s t a m e n t o o r i z z o n t a l e A l del b a r i c e n t r o del sistema oscillante, ed il valore Al dello sposta- m e n t o stesso.

La sensibilità è evidentemente t a n t o p i ù elevata q u a n t o m i n o r e è la distanza verticale d t r a il baricentro del sistema oscillante e l'asse di oscillazione.

P e r contro con l ' a u m e n t a r e della sensibilità d e l l ' a p - parecchio ne diminuisce la prontezza di m i s u r a , au- m e n t a n d o il p e r i o d o di oscillazione T secondo la legge :

samento p o r t a un a l b e r o (3) m o n t a t o su b r o n z i n e (4) sul quale è calettato un eccentrico (5) con risalto di 20 mm, di altezza. Detto a l b e r o viene messo in rotazione m e d i a n t e u n a manovella (6). Nella p a r t e superiore il b a s a m e n t o presenta u n a sede cilindrica (7) di guida al p i a t t o m o b i l e (2). Il m o v i m e n t o è impresso al p i a t t o dall'eccentrico (5) che agisce sulla estremità inferiore dell'asta di acciaio (8) so- lidale col p i a t t o m o b i l e .

La regolazione dell'altezza di caduta del p i a t t o da 0 al valore massimo di 18 m m . si effettua avvi- t a n d o p i ù o m e n o sull'asta filettata (8) il manicotto cilindrico (9). Infatti la corsa di caduta dell'insieme piatto (2), asta di c o m a n d o (8), e cilindro di guida (9), c h e si d e t e r m i n a d o p o il s u p e r a m e n t o del risalto dell'eccentrico (5), è arrestata dalla b a t t u t a (10) del b a s a m e n t o che viene a contatto con la faccia inferiore del manicotto di guida (9). P e r t a n t o p e r regolare l'altezza di caduta basterà far v a r i a r e , avvitando il manicotto (9) sull'asta (8), la distanza esistente tra le d u e superfici d ' u r t o q u a n d o il p i a t t o si trova in posizione di massima elevazione.

P e r fissare in u n a d e t e r m i n a t a posizione il cilindro (9) rispetto all'asta (8) ci si vale di tre viti di pressione (11) che v a n n o ad impegnarsi in a p - posite sedi (12) previste sulla superficie superiore del m a n i c o t t o di guida (9).

È possibile fissare il segregometro sul p i a t t o della tavola a scosse valendosi di q u a t t r o aste filettate (13), incernierate in (14) ai b o r d i del p i a t t o , e dei relativi dadi (15).

Le stesse aste filettate disposte orizzontalmente e relativi dadi servono anche a fissare sul p i a t t o (2) u n a tavola circolare (16) in lamiera di acciaio irri- gidita da n e r v a t u r e , che c o m p a r e

disegnata a tratteggio in fig. 5.

Questa tavola consente di utiliz- zare l ' a p p a r e c c h i a t u r a come tavola a scosse p e r il flowtest (fig. 6) p r e - via sostituzione della manovella (6) con u n a nuova manovella p u r e disegnata a tratteggio in fig. 5 di m i n o r raggio e m u n i t a di p r o - lunga.

Il p r o c e d i m e n t o da seguirsi p e r la d e t e r m i n a z i o n e della segregabi- lità di un calcestruzzo a mezzo di una simile attrezzatura è il seguente :

1) Fissato il cilindro sulla speciale tavola a scosse sopra de- scritta o su di u n a tavola v i b r a n t e , lo si r i e m p i e di calcestruzzo in cin- que strati di circa 10 cm. di altezza ciascuno, e ad ogni strato si scuote o si vibra il cilindro in m o d o da d e t e r m i n a r e un costipamento del calcestruzzo tale da e l i m i n a r e pra- ticamente i vuoti esistenti. La du- rata dei periodi di vibrazione o del n u m e r o di scosse cui conviene sottoporre il calcestruzzo ad ogni nuovo a p p o r t o di m a t e r i a l e di- pende dalla consistenza del calce-

319

(3)

del regolatore di sensibilità (23), e si infilano sul profilo di guida (33) i t r e pesi P1 (30), P2 (31) e P3 (32) r i s p e t t i v a m e n t e di 0,5, di 1 e di 2 K g . Abbassando contem- p o r a n e a m e n t e le viti (22) si p o r t a il cilindro a p r e n d e r e appoggio con le sedi (16) sui coltelli di oscillazione (20). Si regola q u i n d i , se necessario, la sensibilità d e l l ' a p p a - recchio avvitando o svitando il ci- l i n d r o (23) e si equilibria il siste- m a spostando i cursori P1, P3, P2, in m o d o da p o r t a r e l ' i n d i c e (28) a coincidere con lo zero della scala g r a d u a t a (29). Si procede allora alla lettura delle posizioni l1, 12, 13

dei singoli pesi P1, P2, P3 sulla scala m i l l i m e t r a t a (35).

4) A mezzo delle viti (22) si solleva il cilindro dai coltelli di oscillazione q u i n d i , allontanati i pesi P1, P2, P3 ed il regolatore di sensibilità (23), si toglie il cilin- d r o d a l b a s a m e n t o , lo si fissa sulla apposita tavola a scosse (fig. 4) o su di u n a tavola v i b r a n t e , e lo si sottopone a un certo n u m e r o di scosse o ad un certo t e m p o di vi- b r a z i o n e .

5) Si dispone poi n u o v a m e n t e il cilindro sul b a s a m e n t o e r i p e - t e n d o le operazioni descritte al n. 3) si procede al suo equilibra- m e n t o ed alla d e t e r m i n a z i o n e delle nuove posizioni 1'1, l'2, l'3 assunta dai pesi P1, P2, P3.

A questo p u n t o si p o t r à consi- d e r a r e la prova come u l t i m a t a , o p r o c e d e r e ad altre operazioni di t r a t t a m e n t o dinamico e di succes- sivo e q u i l i b r a m e n t o , a seconda che si voglia disporre di un solo valore dello stato di segregazione conseguente a un d e t e r m i n a t o trat- t a m e n t o d i n a m i c o , o di p i ù valori, che possono e v e n t u a l m e n t e con- sentire il tracciamento del dia- g r a m m a dello stato di segregazione in funzione dei t e m p i di vibrazione o dei n u m e r i di scosse.

Note le posizioni 11, 12, 13 dei t r e pesi P1, P2, P3, relative alla p r i m a operazione di equilibra- m e n t o (calcestruzzo omogeneo), e le a n a l o g h e posizioni 1'1, l '2, l '3, relative alle successive operazioni di e q u i l i b r a m e n t o (calcestruzzo segregato), noto altresì il peso Pc del calcestruzzo c o n t e n u t o nel cilindro del segregometro, risulta i m m e d i a t a la d e t e r m i n a z i o n e del- l ' a b b a s s a m e n t o Δh^G del baricentro del calcestruzzo conseguente al

Fig. 3 - Prospetto e pianta del segregamento con sezioni parziali.

321

(4)

Fig. 4 - Segregometro montato sull'apposita tavola a scosse a salto variabile visto dal lato superiore e visto dal lato inferiore.

L ' a p p a r e c c h i o sopra descritto consente la deter- minazione dell'indice S con u n a sensibilità che si è dimostrata p i ù che sufficiente agli scopi p r a t i c i . L ' e r r o r e relativo p e r difetto di sensibilità risulta in- (1) Allo scopo di rendere palese quale sia l'influenza dei singoli errori di misura sul valore della sensibilità della misura dell'indice S, riteniamo interessante riportarne qui la deter- minazione.

la sensibilità Δ' S ottenibile nella misura di S può essere calcolata a mezzo della espressione:

fatti d e l l ' o r d i n e del 6 ÷ 7 % , ove s i t r a t t i d i u n ' o p e - r a z i o n e c o m p l e t a di m i s u r a su di un calcestruzzo di caratteristiche m e d i e , sottoposto a n o r m a l e t r a t t a - m e n t o d i n a m i c o (Δh^G d e l l ' o r d i n e di 2 m m . ) . Nel caso che interessino soltanto le differenze causate da successivi t r a t t a m e n t i dinamici tra gli indici di segregazione di u n o stesso calcestruzzo, differenze misurabili semplicemente m e d i a n t e successive operazioni di e q u i l i b r a m e n t o del cilindro dopo averlo sottoposto ai successivi t r a t t a m e n t i , l'effettiva sen- sibilità di m i s u r a a u m e n t a n o t e v o l m e n t e in q u a n t o i fattori hc e che c o m p a i o n o nella (1) restano costanti p e r t u t t e le m i s u r e : l ' e r r o r e relativo p e r difetto di sensibilità, nella d e t e r m i n a z i o n e di differenze di S conseguenti ad abbassamenti del baricentro del calcestruzzo d e l l ' o r d i n e di 2 m m . , si riduce a valori d e l l ' 1 ÷ 1 , 5 % (1).

In tal caso a n c h e la precisione effettivamente raggiungibile nella d e t e r m i n a z i o n e delle differenze di S si è dimostrata relativamente elevata e del- l ' o r d i n e del 3 %.

R i p e t e n d o invece i n t e g r a l m e n t e (vale a dire p r o c e d e n d o ogni volta a nuove operazioni di riem- p i m e n t o e di t r a t t a m e n t o d i n a m i c o , oltre a quelle di e q u i l i b r a m e n t o ) diverse prove su di un mede- simo calcestruzzo si è constatato un e r r o r e relativo massimo p e r difetto di precisione notevolmente p i ù elevato e d e l l ' o r d i n e del 15 %. Questi dati di sen- sibilità e di precisione consentono di v a l u t a r e i risultati n u m e r i c i delle diverse ricerche s p e r i m e n t a l i , su cui riferiremo nel seguito, nella loro effettiva a t t e n d i b i l i t à .

3) R i s u l t a t i s p e r i m e n t a l i .

a) Segregazione di un calcestruzzo in funzione dei tempi di vibrazione.

A titolo di esempio r i p o r t i a m o i n t e g r a l m e n t e i dati e i risultati relativi ad u n a serie di esperienze destinate a d e t e r m i n a r e la legge di variazione degli indici di segregazione di un calcestruzzo in funzione dei t e m p i di vibrazione.

Ponendoci nel caso di calcestruzzi di caratteristiche medie, una normale prova di segregazione (p. es. da 1 a 3 minuti di trattamento su tavola vibrante a 3000 giri/min, ampiezza 1 mm.) determina un abbassamento Δh^G del centro di gravità del calcestruzzo dell'ordine di 1 ÷ 3 mm. ; poniamo mediamente Δh^G = 2 mm. L'altezza h^c del calcestruzzo nel cilindro di misura è mediamente di 47 cm., il peso specifico del calcestruzzo YC è mediamente dell'ordine di 2,4 Kg/dcm3, quello degli inerti dell'ordine di 2,7 Kg/dcm3.

Il peso P del cursore (32) e il peso Pa dell'apparecchio

Determiniamo ora di quale errore può essere affetta la misura del peso specifico γi del calcestruzzo. Detto peso specifico viene determinato a mezzo della espressione:

Si posseggono così tutti gli elementi per il calcolo della sen- sibilità A'S secondo l'espressione (2), sarà:

Per i valori di ΔhG, hc, γi e γc sopra riportati lo stato di segregazione S vale:

fenomeno di segregazione, si potrà infatti scrivere :

nel cilindro, il peso specifico del calcestruzzo, ed a v e n d o p r e c e d e n t e m e n t e d e t e r m i n a t o il peso specifico γⁱ degli inerti, si posseggono t u t t i gli elementi necessari al calcolo dell'indice di segregazione S del calcestruzzo secondo l'espressione (1) sopra definita:

Determiniamo innanzitutto l'errore di cui può essere affetta la misura dell abbassamento del baricentro del calcestruzzo. Detto abbassamento può essere definito, come si è visto, dall'espressione

dove PC è il peso del calcestruzzo contenuto cilindro di prova, determinato come differenza del peso Pt del cilindro di prova pieno di calcestruzzo, che mediamente è di 90 Kg., e del peso Pa del cilindro vuoto, che col coperchio è di circa 40 Kg. Pc

vale dunque mediamente 50 Kg. e se P rappresenta il peso del cursore (32) di 0,5 Kg. ad uno spostamento Δh^G del baricentro del calcestruzzo di circa 2 mm. corrisponderà una corsa (1 — 1') del cursore (32) dell'ordine di 200 mm.

322

La vibrazione era o t t e n u t a a mezzo di u n a tavola v i b r a n t e a 3.000 giri al m i n u t o con ampiezza di vibrazione di 1 m m . Le caratteristiche del calce-- struzzo impiegato e i dati di prova e r a n o i seguenti : T i p o d i i n e r t i : Anfibolite f r a n t u m a t a .

Peso specifico degU i n e r t i : γi = 2,916 Kg/dcm³ G r a n u l o m e t r i a : Continua tipo Bolomey (D^{m a x} =

= 40 m m . ) .

Il d i a g r a m m a granulometrico a d o t t a t o è rappresen- t a t o in fig. 7 dalla c u r v a 1 a t r a t t o c o n t i n u o . Dosaggio c e m e n t o : 300 K g / m3 di c e m e n t o P o r t l a n d artificiale t i p o 500.

possono essere determinati una volta tanto a meno del il peso Pt del cilindro pieno viene determinato ad ogni operazione a meno del i (50 grammi su 100 Kg.). Pertanto potremo scrivere, esprimendo le lunghezze in mm. ed i pesi n gr.:

al di mm.

Kg/dcm3.

dove Ac è l'area del recipiente cilindrico e gli altri simboli hanno il significato già noto.

Potremo dunque scrivere:

L'area Ac è di circa 44.000 mm2, l'altezza hc, come si è visto, mediamente di 470 mm., il peso Pt di 90 Kg. ed il peso Pa

di 40 Kg. Valutando il diametro Dc del cilindro, di circa 235 min.-, a meno del di mm., l'errore ΔA^C possibile nella valutazione dell'area A^c vale:

Si avrà dunque:

Dosaggio a c q u a : 175 litri/m3

L a v o r a b i l i t à alla p r o v a V E B E :

Altezza del calcestruzzo nel cilindro: h c = 4 3 , 9 c m . V o l u m e del calcestruzzo nel cilindro : V c = 17,61 d c m3

Peso del calcestruzzo nel c i l i n d r o : Pc—44,57 K g . P e s o specifico del calcestruzzo nel cilindro:

= 2,531 K g / d c m3

I risultati delle prove di segregazione su questo calcestruzzo sono r i p o r t a t i nella tabella riassuntiva di pag. 325.

Pertanto l'errore relativo di sensibilità nella misura dello stato di segregazione di un calcestruzzo col metodo sopra esposto risulta:

Nel caso che interessi determinare le differenze, causate da successivi trattamenti dinamici, tra gli indici di segregazione dello stesso volume di calcestruzzo, differenze determinate, come già si è detto, mediante successive operazioni di equili- bramento del cilindro dopo averlo sottoposto ai successivi trattamenti, l'effettiva sensibilità di misura aumenta notevolmente in quanto i fattori hc e che compaiono nella (1) restano costanti per tutte le misure.

In tal caso si potrà dunque scrivere:

ma, per le condizioni sperimentali sopra menzionate, si è visto che e se gli abbassamenti del baricentro del calcestruzzo conseguenti ai successivi trattamenti sono ancora dell'ordine di 2 mm., l'errore relativo di sensibilità si riduce a:

Conoscendo 1 altezza hc del calcestruzzo c o n t e n u t o

323

Ciò significa che l'apparecchio è in grado di_ apprezzare spostamenti del baricentro del calcestruzzo di poco superiori

L'errore di cui può essere affetta la misura dell'altezza del calcestruzzo nel cilindro è dell'ordine di 1 mm.; porremo pertanto Δ'hc = 1 mm.

Il peso specifico degli inerti può essere determinato facil- mente con i normali procedimenti della fisica a meno di

(5)

Nella p r i m a colonna della tabella c o m p a i o n o le d u r a t e dei successivi t r a t t a m e n t i dinamici su tavola v i b r a n t e , nella seconda i t e m p i progressivi totali di vibrazione, nella terza, q u a r t a e q u i n t a le

posizioni lette in cm. sulla scala g r a d u a t a di rife- r i m e n t o dei pesi di e q u i l i b r a m e n t o P1, P2 e P3 rispettivamente di 2, 1 e 0,5 K g . , nella sesta e set- t i m a colonna rispettivamente i m o m e n t i assoluti

TABELLA RIASSUNTIVA

Prove di segregazione per diversi tempi di vibrazione

b) Segregazione di un calcestruzzo in funzione della quantità d'acqua d'impasto.

È noto come in un calcestruzzo il pericolo della segregazione, in p a r t i c o l a r e della segregazione p e r sedimentazione forzata, sia t a n t o p i ù sentito quan-

Fig. 6 - Tavola a scosse apparecchiata per il « Flow-Test ».

Fig. 5 - Sezione e pianta della tavola a scosse a salto variabile per lo studio della segregazione dei calcestruzzi.

Ma di detti pesi ed i m o m e n t i relativi Mr (differenze tra i vari m o m e n t i assoluti ed il m o m e n t o assoluto iniziale) in K g . x c m .

E s s e n d o Pc il peso del calcestruzzo c o n t e n u t o nel cilindro, gli a b b a s s a m e n t i Δh^G del baricentro del calcestruzzo risultano dai r a p p o r t i che vengono riportati nell' o t t a v a colonna. Nella n o n a colonna compaiono moltiplicati per 100 i r a p p o r t i dove h^c è, come si è v i s t o , l'altezza del calcestruzzo ed infine nella decima colonna, s e m p r e moltiplicati per 100, i valori degli indici di segregazione

N e l l ' u l t i m a colonna della t a b e l l a sono r i p o r t a t i i valori delle segregabilità medie d o v e , secondo la definizione d a t a nel p r e c e d e n t e studio

« Sulla segregazione delle miscele incoerenti e dei calcestruzzi », T sono i t e m p i progressivi totali di vibrazione cui c o r r i s p o n d o n o gli indici di segregazione S.

La r a p p r e s e n t a z i o n e grafica degli i n d i c i di segregazione S e della segregabilità media

in funzione dei t e m p i di vibrazione, è r i p o r t a t a in fig. 8.

R i p o r t a n d o i t e m p i in scala logaritmica (fig. 9), i p u n t i r a p p r e s e n t a t i v i di S si allineano abbastanza regolarmente lungo u n a r e t t a ; S p u ò q u i n d i essere espresso in funzione di T a mezzo di u n ' e q u a z i o n e del t i p o :

dove a e b sono due coefficienti n u m e r i c i positivi.

Tale tipo di espressione in S in funzione del t e m p o di vibrazione T, è stata riscontrata valida p e r t u t t i i calcestruzzi s p e r i m e n t a t i , e si trasforma n e l l ' a n a - loga espressione:

q u a n d o , invece che ad un certo t e m p o di vibrazione, il calcestruzzo sia sottoposto a un certo n u m e r o N di scosse.

Nel caso delle prove q u i descritte, gli indici di segregazione S sono esprimibili in funzione del tempo di vibrazione T a mezzo della equazione :

(4) ove il t e m p o T è m i s u r a t o in m i n u t i p r i m i . Deri- v a n d o r i s p e t t o al t e m p o q u e s t a espressione si o t t i e n e l'espressione della segregabilità i s t a n t a n e a S'i , che nel caso della p r o v e s o p r a d e t t e d i v e n t a :

R i p o r t a n d o d e t t a c u r v a sul d i a g r a m m a di fig. 8 si c o n s t a t a , cosa del r e s t o i n t u i t i v a , come essa risulti o v u n q u e inferiore alla curva della segregabilità m e d i a , la cui espressione in b a s e alla (4) r i s u l t a :

(6)

Gli indici di segregazione misurati risultano dallo specchietto seguente, in cui ogni valore r a p p r e - senta la m e d i a di tre p r o v e , eseguite nelle t r e diverse riprese, su calcestruzzi aventi tutti la composizione sopra r i p o r t a t a .

Dosaggi d'acqua d'impasto l/m3

135 150 180 210 240 255

Indici di segregazione dopo 5 min. di vibrazione

0,013 0,015 0,033 0,052 0,071 0,131

Fig. 7 - Diagrammi granulometrici degli inerti impiegati.

t o , a p a r i t à di altre condizioni, è maggiore il volume di acqua d ' i m p a s t o impiegato.

Una serie di prove è stata condotta allo scopo di studiare la legge di varia-

zione della segregazione p e r sedimentazione forzata di un calcestruzzo tipo in funzione delle q u a n t i t à d'acqua d ' i m p a s t o .

Queste prove sono state condotte su di un calcestruzzo tale da r a p p r e s e n t a r e il t i p o medio di calcestruzzo da cemento ar- mato c o m u n e m e n t e utilizzato; si è scelto un calcestruzzo dosato a 300 K g / m3 di cemento P o r t - l a n d artificiale t i p o 500, realizzato con inerti di fiume con dia- m e t r o massimo di 25 m m . di cui r i p o r t i a m o in fig. 10 il dia- g r a m m a granulometrico secon- d o F a u r y .

Con questo t i p o di calcestruzzo sono state eseguite, in t r e differenti r i p r e s e , sei prove di segregazione p e r ogni r i p r e - sa, p a r t e n d o da un dosaggio m i n i m o di acqua di 135 litri p e r m3 di calcestruzzo e an- d a n d o di prova in prova aumen- t a n d o l o . D o p o ogni prova il calcestruzzo veniva infatti sver- sato dal cilindro, rimescolato energicamente, sì da omoge- neizzarlo, con l'aggiunta di quantitativi d'acqua tali da realizzare successivamente i seguenti dosaggi in litri p e r m3

di calcestruzzo :

135-150-180-210-240-255 l / m3. I calcestruzzi così ottenuti sono stati sottoposti ogni volta ad un t r a t t a m e n t o dinamico di 5 m i n . di vibrazione su tavola v i b r a n t e a 3.000 giri al m i n . , con ampiezza di vibrazione di 1 m m .

I risultati di queste esperienze sono stati espressi graficamente in fig. 1 1 . Da essa risulta c o m e i p u n t i rappresentativi degli stati di segregazione in funzione della q u a n t i t à d'acqua d ' i m p a s t o si dispongono

con u n a certa regolarità secondo u n a curva espri- mibile a mezzo di u n a relazione del t i p o :

log S = k1a — k2

dove S è l'indice di segregazione, a la q u a n t i t à di acqua d ' i m p a s t o espressa in litri p e r m3 di calcestruzzo e k1, k2 due coefficienti n u m e r i c i positivi.

Nel caso nostro specifico i risultati delle prove possono essere i n t e r p r e t a t i abbastanza fedelmente p o n e n d o k1 = 0,08 e k2 = 4,00, come risulta dalla fig. 11 in cui è stata a p p u n t o tracciata la curva di equazione :

log S - 0 , 0 8 a — 4,00.

c) Studio dell'effetto di sostanze plastificanti ed ae- ranti sulla segregazione di un calcestruzzo.

È noto dalla l e t t e r a t u r a tecnica p a r t i c o l a r m e n t e a b b o n d a n t e a p p a r s a in questi u l t i m i anni sull'uso di sostanze plastificanti ed a e r a n t i nella confezione dei calcestruzzi come si affermi generalmente che tali sostanze h a n n o , insieme ad a l t r i benefici effetti, la p r o p r i e t à di r i d u r r e la tendenza dei calcestruzzi a segregarsi.

P a r v e interessante controllare s p e r i m e n t a l m e n t e queste asserzioni, e tale controllo sembrò t a n t o p i ù o p p o r t u n o in q u a n t o , m e n t r e gli altri effetti sulle p r o p r i e t à del calcestruzzo fresco e i n d u r i t o (au- m e n t o della lavorabilità a p a r i resistenza mecca- n i c a ; a u m e n t o della resistenza meccanica, della resistenza al gelo e della i m p e r m e a b i l i t à a p a r i lavo- rabilità) sono stati già q u a n t i t a t i v a m e n t e dimostrati da n u m e r o s e prove di l a b o r a t o r i o , a proposito della resistenza alla segregazione non esistono, in tutta la p u r a b b o n d a n t e l e t t e r a t u r a , che affermazioni quali- tative, prive di qualsiasi conferma s p e r i m e n t a l e .

Le prove furono condotte su calcestruzzi dosati a 200 ed a 250 K g / m3 di cemento P o r t l a n d artificiale t i p o 500, composti da inerti di origine alluvio- nale di 50 m m . di d i a m e t r o massimo, di cui d i a m o in fig. 7 (curva 2) il d i a g r a m m a granulometrico.

La via seguita in questa ricerca fu di confrontare la segregabilità di tali calcestruzzi con quella relativa a calcestruzzi di eguale dosaggio di c e m e n t o , di quasi eguale composizione granulometrica (curva 3 della figura 7) e di p a r i o superiore lavorabilità, ai quali era stata aggiunta u n a sostanza plastificante ed aerante nella sua dose n o r m a l e .

La leggera differenza (fig. 7) tra la curva granulometrica 2, relativa ai calcestruzzi senza sostanze plastificanti ed a e r a n t i , e la curva granulometrica 3, relativa ai calcestruzzi con aggiunta di dette sostanze, deriva dal fatto che è stato d i m i n u i t o il quantitativo di sabbia passante al crivello D = 0,5 mm. di un volume p a r i al volume di pori determinato d a l l ' a e r a n t e , vale a dire di circa l'8 % del suo volume iniziale.

La lavorabilità dei calcestruzzi è stata valutata

Fig. 9 - Diagramma degli indici di segregazione di un calcestruzzo in funzione dei tempi di vibrazione in scala logaritmica.

col metodo V E B E , che, fra tutti i metodi in uso, r i t e n i a m o essere quello dotato di maggiore sensi- bilità e precisione per il t i p o di calcestruzzi spe- r i m e n t a t i .

A titolo di esempio r i p o r t i a m o nelle tabelle successive i risultati di alcune di queste prove.

, La p r i m a tabella si riferisce a due calcestruzzi dosati a 200 K g / m3 di c e m e n t o ; il p r i m o con 130 l / m3

di acqua d ' i m p a s t o diede alla prova V E B E un indice di lavorabilità di 1/10'' Il secondo calcestruzzo fu realizzato con soli 110 l / m3 di acqua d ' i m p a s t o e con l'aggiunta della dose n o r m a l e di u n a sostanza plastificante ed aerante (Frioplast) in p r o p o r z i o n e del 0,5 % del peso di cemento. Q u e s t ' u l t i m o impasto, p u r c o m p o r t a n d o u n m i n o r e quantitativo d i acqua, diede alla prova V E B E un indice di lavora- bilità 1/8'', a l q u a n t o maggiore di quello relativo al p r i m o i m p a s t o .

L'indice di segregazione relativo al p r i m o impasto p e r un t e m p o di vibrazione di 90" è risultato 0,062 e l'indice di segregabilità 0,041 m i n .- 1. P e r il secondo impasto, con aggiunta di Frioplast, l'in-

Fig. 10 - Diagramma granulometrico secondo Faury del calcestruzzo- tipo adottato.

327

Tempi di vibrazione in min.

Fig. 8 - Diagramma degli indici di segregazione e delle segregabilità medie ed ^istantanee di un calcestruzzo in funzione dei tempi di vibrazione.

ATTI E RASSEGNA TECNICA DELLA SOCIETÀ DEGLI INGEGNERI E DEGLI ARCHITETTI IN TORINO - NUOVA SERIE - A. 7 - N. 9 - SETTEMBRE 19S3

326

(7)

PROVE DI SEGREGAZIONE DI CALCESTRUZZI DOSATI A 200 Kg/m3 SENZA E CON SOSTANZE PLASTIFICANTI ED AERANTI

PROVE DI SEGREGAZIONE DI CALCESTRUZZI DOSATI A 250 Kg/m3 SENZA E CON SOSTANZE PLASTIFICANTI ED AERANTI

dice di segregazione è risultato 0,028 e l'indice di segregabilità 0,019 m i n .- 1.

La seconda tabella r i p o r t a i risultati relativi alle prove su due calcestruzzi dosati a 250 K g / m3 di ce- m e n t o . Il p r i m o di questi calcestruzzi fu impastato con 137,5 1/ m3 d'acqua e diede alla prova V E B E un indice di lavorabilità di 1/8'' Il secondo, di eguale composizione granulometrica, fu impastato con 117 l / m3 di acqua con aggiunta di Frioplast, sempre in p r o p o r z i o n e del 0,5 % del peso di c e m e n t o , e diede ancora alla prova V E B E un indice di lavorabilità di 1/8''.

L'indice di segregazione relativo al p r i m o impasto p e r un t e m p o di vibrazione di 9 0 " è risultato

0,042 e l'indice di segregabilità 0,028 m i n . '1, m e n t r e p e r il secondo i m p a s t o , con aggiunta di Frioplast, l'indice di segregazione è risultato 0,029 e l'indice di segregabilità 0,015 m i n . '1.

I risultati di queste prove s e m b r a n o confermare q u a n t i t a t i v a m e n t e la sensibile diminuzione di segre- gabilità che, a p a r i lavorabilità, è possibile realizzare nei calcestruzzi m e d i a n t e l'uso di sostanze plastificanti ed a e r a n t i .

La diminuzione relativa di segregabilità sembre- rebbe a l q u a n t o p i ù elevata nel calcestruzzo a m i n o r dosaggio di cemento, ma su questo p u n t o non è possibile pronunciarsi con sicurezza a causa dell'e- siguo n u m e r o di prove effettuato e p e r il fatto che si t r a t t a di differenze dello stesso o r d i n e di gran- dezza della precisione di misura.

(2) R. L'HERMITE, Nouveaux procédés de traitement du béton - Annales de l'Institut Technique du Batiment et des Travaux Publics, Béton, Béton Armé, n. 17, mars-avril 1951.

Vedasi paragrafo: « Influence de l'air entraîné sur les pro- priétés du béton frais ».

all'aggiunta delle dosi n o r m a l i di diversi tipi di sostanze aeranti e plastificanti ed alla c o n t e m p o r a n e a diminuzione della q u a n t i t à d ' a c q u a d ' i m p a s t o .

Confrontando le variazioni di segregabilità conseguenti ad eguali d i m i n u z i o n i della q u a n t i t à d'acqua d ' i m p a s t o p e r i calcestruzzi n o r m a l i e p e r i calcestruzzi con sostanze plastificanti ed a e r a n t i , si p o t r e b b e giungere a d e t e r m i n a r e l'effettiva influenza dei fattori sopra menzionati sulla segregabilità dei calcestruzzi.

Giovanni Tournon Politecnico di Torino.

BIBLIOGRAFIA

H. L. KENNEDY, The function of entrained air in concrete - Journal of the American Concrete Institute, giugno 1943.

V. BAHRNER, Anvising for begagnande av Vebe - apparaten for Konsistens proving - Svenska Cementforeningen, luglio 1945.

J. FAURY, he bèton - Ed. Dunod, 1947.

ROBERT L'HERMITE et GIOVANNI TOURNON, La vibration du

beton frais • Annales de l'Institut Technique du Bati- ment et des Travaux Publics, Beton, Beton Arme, n. 1, febbraio 1948.

M. VALENTA, Nouvelles recherches sur la gelivite des betons - Les Betons aeres - Annales de l'Institut Technique du Batiment et des Travaux Publics, Beton, Beton Armé, n. 3, maggio 1948.

A. AMMAN et BOYRIE, Le beton aere - Genie Civil, 15 giu- gno 1948.

LE MORVAN, Les bètons a entrainement d'air - Cahiers du Centre Scientifique et Technique du Batiment, luglio 1948.

M. Ros, Einfluss des Zusatzes von Frioplast auf die bautech- nischen Eigenschaften des Betons - Eidgenossische Ma- terialpriifungs, Zurich, novembre 1948.

BARBEE, What have we learned about air entraining concrete - J. American Concrete Institute, aprile 1949, pag. 601.

ROBERT L'HERMITE, Fabrication et mise en oeuvre du beton - Cahiers du Centre Scientifique et Technique du Bati- ment, aprile 1949.

M. DURIEZ, Le beton à air occlus 1950.

Travaux, aprile-maggio

M. DURIEZ, Traité de Matériaux de Construction, Tome I, Ed. Dunod, 1950.

ROBERT L'HERMITE, Nouveaux procedés de traitement du bè- ton - Annales de l'Institut Teehnique du Batiment et des Travaux Publics, Bèton, Bèton Armé, n. 17, marzo-aprile 1951.

ALFONS AMMAN, Luftporen Béon n. 1 e 2, 1952.

Schweiz. Bauzeitung,

M. DURIEZ, Les adjuvants du béton: plastifiants, entraîneurs d'air et produits colloidaux - Annales de l'Institut Tech- nique du Batiment et des Travaux Publics, Béton, Béton Armé, n. 23, giugno 1953.

Fig. 11 - Diagramma degli indici di segregazione di un calcestruzzo per 5 min. di vibrazione in funzione delle quantità d'acqua d'impasto.

A b b i a m o visto nel paragrafo p r e c e d e n t e secondo quale legge la segregabilità di un calcestruzzo diminuisca col d i m i n u i r e della q u a n t i t à d'acqua di impasto. È chiaro che la ragione essenziale della diminuzione di segregabilità dei calcestruzzi ottenibile con l'uso di sostanze plastificanti ed aeranti va cercata nel fatto che l'impiego di queste sostanze consente di r i d u r r e sensibilmente, a p a r i lavorabi- lità, la q u a n t i t à d ' a c q u a d ' i m p a s t o .

P o t r e b b e essere di un certo interesse effettuare una serie di prove allo scopo di rendersi conto se la diminuzione di segregabilità, ottenibile con l'uso di sostanze plastificanti ed a e r a n t i , derivi soltanto dalla diminuzione della q u a n t i t à d ' a c q u a d ' i m p a s t o , che è possibile realizzare a p a r i lavorabilità, o se invece intervengano anche altri fattori, dovuti p e r esempio alla presenza dei vacuoli sferoidali limitati da m e m b r a n e dotate di tensione superficiale, atte quindi ad a u m e n t a r e la coesione del calcestruzzo (2).

Una sperimentazione completa s u l l ' a r g o m e n t o dovrebbe c o m p o r t a r e la d e t e r m i n a z i o n e dei diagrammi di variazione degli indici di segregazione in funzione delle q u a n t i t à d'acqua d ' i m p a s t o p e r diversi tipi di calcestruzzi n o r m a l i , nonchè la deter- minazione, p e r gli stessi tipi di calcestruzzi, delle variazioni degli indici di segregazione conseguenti