5. VERIFICHE DI SICUREZZA DEL BLOCCO B

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5. VERIFICHE DI SICUREZZA DEL BLOCCO B

Come già detto in fase di descrizione del fabbricato, il blocco B è composto da una struttura intelaiata in una sola direzione in cemento armato e prevede 4 impalcati, di cui 3 fuori terra.

La pianta è inscrivibile in un rettangolo di dimensioni 46x20 m con superficie media di piano pari a 630 mq circa. Il vano scala con ascensore è in posizione eccentrica rispetto le due direzioni principali, posto all’estremità sinistra del blocco.

Tra il primo e il secondo piano è presente un parziale doppio volume,vista la presenza di un solaio ballatoio di accesso alle aule del secondo piano.

Essendo realizzata su un terrapieno, la struttura presenta fondazioni a travi rovesce di diverse dimensioni ed alcune delle quali con setto armato di altezza totale pari a 3 metri e cordolo sommitale 25x30 cm. Sono previste fondazioni a travi rovesce con setto e cordolo sommitale anche per il vano scala.

La copertura è ad una falda, inclinata di 10° verso il lato Sud-Est, mentre risulta piana in corrispondenza del vano scala e dei locali adibiti ai servizi. Gli elaborati non specificano la tipologia del solaio di cui è noto solo lo spessore pari a 36 cm.

Come precedentemente descritto, la maglia strutturale è separata dalle strutture dei blocchi A e D mediante dei giunti tecnici, le cui dimensioni si verificheranno siano sufficienti ad evitare fenomeni di martellamento.

Le piante degli impalcati e le foto riguardanti le copie cartacee del progetto originale e delle relative carpenterie di travi e pilastri sono riportate al capitolo 3 della presente tesi.

Come prescritto nella circolare esplicativa n.617/2009, par. C.8.7.2, per le verifiche a flessone e a pressoflessione (definite meccanismi duttili) le resistenze di progetto sono pari a:

fcd = 0,85fck/FC fyd = fyk/FC

Per le verifiche a taglio (meccanismo fragile) invece si ha: fcd = 0,85fck/(FCγC)

fyd = fyk/(FCγS) con γC=1.5 γs=1.15 Riassumendo:

RESISTENZE Meccanismo Duttile Meccanismo Fragile

fcd 8,85 5,90

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Tutte le verifiche a pressione e pressoflessione sono state condotte con l’ausilio del software VcaSlu del Prof. Piero Gelfi.

5.1 Verifica delle travi

Come prescritto per gli edifici esistenti, ogni elemento trave è stato verificato solo allo stato limite di salvaguardia della vita con verifiche a flessione e taglio.

Le sollecitazioni considerate sono derivanti dal modello di calcolo, sia per le combinazioni fondamentali che per le combinazioni sismiche.

5.1.1VERIFICA A FLESSIONE

Per effettuare tale verifica è necessario controllare che: MEd/ MRd ≤ 1 dove :

MEd è il valore di calcolo della componente flettente dell' azione; MRd è il valore di calcolo del momento resistente.

Nelle successive tabelle sono riportati sinteticamente i risultati del rapporto di verifica a flessione della travata compresa fra i pilastri 5 e 20 dei diversi impalcati, mentre, nelle figure successive, per ogni trave sono indicate le due sezioni di estremità e la sezioni di mezzeria, in corrispondenza delle quali sono state svolte le verifiche:

- in verde sono indicate le sezioni che verificano - in rosso quelle che non soddisfano la verifica

distinguendo fra casi statici (riguardanti la combinazione fondamentale) e casi sismici (per le combinazioni sismiche).

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P0 DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 111 40X50 Sx 2φ14+(4φ12+2φ10) 77,09 0,33 0,25 0,26 0,23 0,26 0,26 0,92 0,56 0,44 Mez. (2φ14+2φ12)+2φ10 67,33 0,21 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,12 0,02 0,02 Dx 2φ14+(4φ12+2φ10) 77,09 0,32 0,26 0,24 0,29 0,26 0,25 1,30 0,78 0,59 112 40X50 Sx 2φ14+(4φ12+2φ10) 77,09 0,23 0,18 0,19 0,15 0,19 0,16 1,28 0,70 0,53 Mez. (2φ14+2φ12)+2φ10 67,33 0,24 0,19 0,19 0,20 0,19 0,19 0,10 0,01 0,04 Dx 2φ14+(4φ12+2φ10) 77,09 0,42 0,33 0,32 0,35 0,32 0,35 0,98 0,60 0,49 113 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,14 0,09 0,11 0,05 0,11 0,07 1,57 0,82 0,59 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,09 0,07 0,07 0,06 0,07 0,07 0,12 0,04 0,01 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,51 0,40 0,38 0,45 0,38 0,42 2,07 1,16 0,89 114 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,17 0,12 0,14 0,08 0,14 0,10 1,49 0,79 0,57 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,13 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,05 0,05 0,05 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,33 0,26 0,24 0,29 0,23 0,28 1,53 0,85 0,64 115 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,19 0,13 0,15 0,10 0,16 0,12 1,47 0,78 0,57 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,14 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 0,06 0,06 0,06 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,35 0,28 0,26 0,31 0,26 0,29 1,54 0,86 0,65 116 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,19 0,13 0,15 0,10 0,15 0,11 1,47 0,78 0,57 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,36 0,28 0,26 0,32 0,26 0,30 1,55 0,86 0,65 117 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,19 0,13 0,15 0,10 0,15 0,12 1,47 0,78 0,57 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,36 0,28 0,26 0,32 0,26 0,30 1,55 0,86 0,65 118 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,19 0,13 0,15 0,10 0,15 0,11 1,47 0,78 0,57 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,36 0,28 0,26 0,32 0,26 0,30 1,55 0,86 0,65 119 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,19 0,13 0,15 0,10 0,15 0,12 1,47 0,78 0,57

93 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,36 0,28 0,26 0,32 0,26 0,30 1,55 0,86 0,65 120 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,19 0,13 0,15 0,10 0,15 0,11 1,47 0,79 0,58 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,36 0,28 0,26 0,32 0,26 0,30 1,55 0,86 0,65 121 40X30 Sx 2φ14+2φ14 22,46 0,35 0,25 0,27 0,22 0,27 0,24 1,56 0,83 0,65 Mez. 2φ14+2φ14 22,46 0,10 0,08 0,07 0,09 0,08 0,08 0,25 0,09 0,06 Dx 2φ14+2φ14 22,46 0,35 0,28 0,26 0,31 0,26 0,29 1,53 0,83 0,64 122 40X50 Sx 2φ16+(4φ14+2φ10) 97,47 0,26 0,20 0,21 0,18 0,21 0,19 0,85 0,50 0,39 Mez. (2φ16+2φ14)+2φ10 88,15 0,18 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,06 0,08 0,08 Dx 2φ16+(4φ14+2φ10) 97,47 0,27 0,21 0,20 0,23 0,20 0,22 0,90 0,52 0,41 123 40X50 Sx 2φ16+(4φ14+2φ10) 97,47 0,23 0,17 0,18 0,16 0,18 0,16 0,77 0,43 0,34 Mez. (2φ16+2φ14)+2φ10 88,15 0,16 0,13 0,13 0,13 0,13 0,13 0,07 0,07 0,08 Dx 2φ16+(4φ14+2φ10) 97,47 0,34 0,27 0,26 0,28 0,26 0,28 0,84 0,51 0,41 124 40X50 Sx 2φ16+(4φ14+2φ10) 97,47 0,31 0,28 0,29 0,25 0,30 0,26 1,17 0,75 0,58 Mez. (2φ16+2φ14)+2φ10 88,15 0,13 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,06 0,02 0,00 Dx (2φ16+2φ14)+(2φ10+4φ 14) 97,47 0,30 0,23 0,21 0,25 0,21 0,24 0,91 0,55 0,42

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P1 DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 546 15X55 Sx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,24 0,18 0,16 0,22 0,14 0,22 1,88 1,11 0,76 Mez. (2φ10+2φ12)+2φ8 52,04 0,25 0,18 0,19 0,18 0,20 0,17 0,27 0,11 0,03 Dx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,30 0,22 0,24 0,19 0,25 0,20 1,40 0,86 0,61 545 15X55 Sx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,34 0,26 0,25 0,28 0,22 0,30 1,22 0,80 0,56 Mez. (2φ10+2φ12)+2φ8 52,04 0,25 0,18 0,18 0,19 0,18 0,18 0,09 0,01 0,04 Dx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,26 0,18 0,20 0,15 0,22 0,14 1,48 0,92 0,64 544 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,55 0,44 0,39 0,52 0,33 0,55 3,89 2,32 1,57 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,07 0,05 0,06 0,04 0,07 0,04 0,52 0,27 0,17 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,16 0,10 0,14 0,05 0,18 0,02 2,62 1,56 1,02 543 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,30 0,24 0,22 0,29 0,18 0,31 2,17 1,34 0,88 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,13 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,02 0,02 0,03 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,20 0,14 0,17 0,09 0,21 0,07 2,30 1,40 0,92 542 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,33 0,26 0,23 0,31 0,19 0,33 2,33 1,43 0,95 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,14 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 0,07 0,07 0,07 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,22 0,16 0,18 0,11 0,22 0,09 2,32 1,42 0,93 541 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,34 0,27 0,24 0,32 0,20 0,34 2,32 1,42 0,94 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,22 0,16 0,18 0,11 0,22 0,09 2,31 1,41 0,93 161 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,22 0,16 0,18 0,11 0,22 0,09 2,31 1,41 0,93 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,34 0,27 0,24 0,32 0,20 0,34 2,33 1,43 0,95 169 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,22 0,16 0,19 0,11 0,22 0,09 2,31 1,41 0,93 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,06 0,06 0,06 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,34 0,27 0,24 0,32 0,20 0,34 2,33 1,43 0,95

95 538 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,34 0,27 0,24 0,32 0,20 0,34 2,33 1,43 0,95 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,14 0,10 0,10 0,10 0,10 0,11 0,06 0,06 0,06 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,22 0,16 0,18 0,11 0,22 0,08 2,32 1,42 0,93 537 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,33 0,27 0,24 0,31 0,20 0,34 2,31 1,41 0,95 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,13 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,05 0,05 0,05 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,24 0,17 0,20 0,12 0,24 0,10 2,30 1,42 0,93 536 45x30 Sx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,36 0,29 0,26 0,33 0,23 0,35 2,34 1,39 0,96 Mez. (4φ10)+(3φ8) 22,95 0,09 0,07 0,06 0,08 0,06 0,08 0,44 0,23 0,16 Dx (3φ10)+(3φ8+2φ10) 22,53 0,37 0,28 0,30 0,23 0,34 0,22 2,47 1,48 1,06 535 30X70 Sx (3φ12)+(6φ12+2φ10) 175 0,15 0,12 0,11 0,14 0,08 0,16 1,09 0,71 0,47 Mez. (3φ12)+(2φ10) 61,63 0,30 0,24 0,24 0,24 0,26 0,22 0,25 0,10 0,01 Dx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,16 0,12 0,13 0,10 0,15 0,08 1,03 0,68 0,47 534 30X70 Sx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,20 0,16 0,15 0,18 0,14 0,18 0,81 0,50 0,37 Mez. (3φ12)+(2φ10) 61,63 0,23 0,18 0,18 0,18 0,18 0,18 0,09 0,09 0,09 Dx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,21 0,17 0,17 0,15 0,18 0,15 0,81 0,50 0,38 547 30X70 Sx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,25 0,20 0,19 0,22 0,17 0,24 1,09 0,74 0,49 Mez. (4φ12)+(2φ10) 81,67 0,24 0,19 0,19 0,20 0,18 0,20 0,34 0,14 0,06 Dx (3φ12)+(4φ12+2φ10+2φ 14) 162,6 0,07 0,05 0,06 0,02 0,09 0,00 1,31 0,82 0,53

P2 DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 532 15X55 Sx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,11 0,07 0,06 0,09 0,04 0,11 1,42 0,92 0,58 Mez. (2φ10+2φ12)+2φ8 52,04 0,29 0,22 0,22 0,22 0,23 0,20 0,12 0,06 0,03 Dx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,34 0,26 0,27 0,24 0,28 0,24 1,21 0,81 0,58 531 15X55 Sx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,35 0,27 0,26 0,29 0,24 0,31 1,10 0,78 0,54 Mez. (2φ10+2φ12)+2φ8 52,04 0,25 0,18 0,18 0,18 0,18 0,18 0,00 0,04 0,06

96 Dx (2φ10)+(2φ8+4φ12) 73,49 0,22 0,16 0,17 0,14 0,19 0,12 1,19 0,81 0,54 530 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,36 0,30 0,28 0,34 0,22 0,39 2,90 1,95 1,23 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,07 0,05 0,05 0,05 0,04 0,06 0,30 0,21 0,14 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,04 0,03 0,01 0,06 0,04 0,10 2,17 1,41 0,84 529 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,07 0,07 0,06 0,11 0,01 0,14 2,18 1,41 0,85 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,04 0,01 0,02 0,02 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,01 0,01 0,03 0,02 0,08 0,06 2,20 1,43 0,86 528 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,09 0,09 0,08 0,13 0,03 0,16 2,16 1,41 0,86 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,01 0,02 0,02 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,02 0,02 0,04 0,02 0,08 0,05 2,18 1,42 0,86 527 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,09 0,09 0,08 0,13 0,03 0,16 2,17 1,41 0,85 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,02 0,02 0,04 0,01 0,08 0,05 2,17 1,41 0,86 1406 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,09 0,09 0,08 0,13 0,03 0,16 2,17 1,42 0,86 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,02 0,02 0,04 0,01 0,08 0,05 2,17 1,41 0,85 222 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,02 0,02 0,04 0,01 0,08 0,05 2,17 1,41 0,86 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,09 0,09 0,08 0,13 0,03 0,16 2,17 1,42 0,86 524 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,09 0,09 0,08 0,13 0,03 0,16 2,17 1,42 0,86 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,02 0,02 0,02 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,02 0,02 0,04 0,01 0,09 0,05 2,17 1,41 0,86 523 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,10 0,10 0,08 0,13 0,04 0,17 2,17 1,41 0,87 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,01 0,02 0,00 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,01 0,01 0,03 0,02 0,08 0,07 2,21 1,47 0,88 522 45x30 Sx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,09 0,09 0,08 0,13 0,04 0,15 2,07 1,27 0,83 Mez. (3φ10)+(2φ8) 22,95 0,07 0,05 0,04 0,05 0,03 0,06 0,49 0,33 0,22

97 Dx (2φ10)+(2φ8+1φ10) 22,53 0,27 0,22 0,23 0,19 0,25 0,18 2,01 1,21 0,89 521 30X70 Sx (3φ12)+(6φ12+2φ10) 175 0,13 0,10 0,10 0,12 0,08 0,13 0,81 0,58 0,37 Mez. (3φ12)+(2φ10) 61,63 0,51 0,39 0,39 0,38 0,39 0,38 0,03 0,07 0,12 Dx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,26 0,19 0,20 0,18 0,22 0,16 0,85 0,65 0,45 520 30X70 Sx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,29 0,22 0,21 0,23 0,20 0,23 0,72 0,48 0,38 Mez. (3φ12)+(2φ10) 61,63 0,35 0,27 0,27 0,27 0,28 0,26 0,13 0,10 0,12 Dx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,28 0,21 0,22 0,20 0,22 0,20 0,71 0,43 0,36 646 30X70 Sx (3φ12)+(4φ12+4φ10) 137,5 0,31 0,26 0,27 0,24 0,32 0,18 1,46 1,26 0,80 Mez. (4φ12)+(2φ10) 81,67 0,23 0,16 0,15 0,16 0,13 0,18 0,36 0,32 0,16 Dx (3φ12)+(4φ12+2φ10+2φ 14) 162,6 0,25 0,19 0,18 0,20 0,16 0,22 0,74 0,61 0,39

P3inf DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 465 30X60 Sx (3φ20)+(2φ14+3φ20) 191,6 0,10 0,09 0,09 0,10 0,09 0,10 0,33 0,23 0,17 Mez. (6φ20)+(2φ14) 250,8 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,12 0,08 0,08 0,09 Dx (3φ20)+(2φ14+3φ20) 191,6 0,10 0,10 0,10 0,10 0,11 0,09 0,34 0,25 0,19 564 35x25 Sx 2φ10+(2φ12+2φ8) 22,43 0,44 0,39 0,39 0,38 0,40 0,36 0,97 0,76 0,59 Mez. (2φ10+2φ12)+2φ8 22,29 0,06 0,04 0,04 0,03 0,03 0,04 0,09 0,05 0,02 Dx 2φ10+(2φ12+2φ8) 22,43 0,16 0,13 0,13 0,11 0,13 0,12 0,99 0,68 0,47 563 35x25 Sx 2φ10+(2φ12+2φ8) 22,43 0,21 0,17 0,17 0,17 0,15 0,18 1,05 0,74 0,51 Mez. (2φ10+2φ12)+2φ8 22,29 0,14 0,12 0,12 0,11 0,12 0,10 0,02 0,02 0,05 Dx 2φ10+(2φ12+2φ8) 22,43 0,28 0,23 0,23 0,21 0,24 0,20 0,86 0,63 0,47 562 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,10 0,09 0,09 0,09 0,08 0,10 0,59 0,41 0,28 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,03 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,03 0,01 0,00 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,04 0,04 0,03 0,05 0,03 0,49 0,33 0,21 561 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,07 0,06 0,05 0,06 0,04 0,07 0,62 0,42 0,27

98 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,00 0,02 0,02 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,05 0,04 0,04 0,03 0,05 0,02 0,59 0,39 0,25 560 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,07 0,06 0,05 0,06 0,04 0,06 0,55 0,37 0,24 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,05 0,05 0,04 0,06 0,03 0,55 0,37 0,24 559 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,05 0,05 0,05 0,04 0,06 0,52 0,35 0,23 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,05 0,05 0,04 0,06 0,04 0,53 0,36 0,23 558 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,05 0,05 0,05 0,04 0,06 0,51 0,35 0,23 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,07 0,05 0,06 0,05 0,06 0,04 0,52 0,35 0,23 557 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,05 0,05 0,05 0,04 0,06 0,51 0,34 0,22 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,07 0,06 0,06 0,05 0,07 0,04 0,52 0,36 0,24 556 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,05 0,05 0,05 0,04 0,06 0,51 0,34 0,22 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,03 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,07 0,06 0,06 0,05 0,07 0,04 0,53 0,36 0,24 555 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,05 0,05 0,04 0,05 0,04 0,05 0,51 0,34 0,23 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,05 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,01 0,01 0,02 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,08 0,06 0,07 0,06 0,08 0,05 0,56 0,39 0,26 666 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,09 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,47 0,28 0,23 Mez. 3φ10+2φ8 14,03 0,01 0,01 0,01 0,00 0,01 0,00 0,19 0,11 0,07 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,11 0,10 0,10 0,09 0,09 0,10 0,42 0,26 0,24 665 30X60 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 27,84 0,37 0,32 0,31 0,32 0,28 0,35 1,46 1,22 0,86 Mez. 3φ10+2φ8 36,58 0,26 0,22 0,22 0,21 0,22 0,21 0,15 0,14 0,13 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 27,84 0,12 0,10 0,10 0,07 0,14 0,03 1,37 1,13 0,84 552 30X60 Sx 2φ10+(2φ10+2φ12) 59,01 0,10 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,69 0,40 0,36

99 inf _{Mez. (2φ10+2φ12)+2φ10 59,01 0,13 0,11 0,11 0,10 0,11 0,10 0,07 0,07 0,06} Dx 2φ10+(2φ10+2φ12) 59,01 0,19 0,17 0,17 0,15 0,17 0,16 0,74 0,45 0,38 598 inf 30X60 Sx 2φ10+(2φ10+2φ12) 59,01 0,13 0,11 0,11 0,11 0,09 0,13 0,69 0,60 0,38 Mez. (2φ10+2φ12)+2φ10 59,01 0,03 0,01 0,01 0,01 0,01 0,02 0,18 0,13 0,09 Dx 2φ10+(2φ10+4φ12) 92,02 0,23 0,21 0,21 0,20 0,23 0,18 0,79 0,68 0,48

P3sup DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 254 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,01 0,02 0,02 0,04 0,01 0,06 1,48 0,96 0,59 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,03 0,03 0,03 0,02 0,03 0,02 0,11 0,06 0,03 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,05 0,04 0,04 0,03 0,06 0,01 1,25 0,82 0,51 253 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,06 0,05 0,07 0,03 0,09 1,24 0,81 0,50 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,01 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 0,01 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,01 0,01 0,02 0,00 0,04 0,01 1,23 0,80 0,49 252 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,04 0,05 0,04 0,06 0,02 0,07 1,19 0,77 0,48 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,03 0,03 0,03 0,02 0,05 0,00 1,19 0,78 0,48 251 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,04 0,04 0,04 0,06 0,02 0,07 1,16 0,76 0,46 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,03 0,03 0,04 0,02 0,06 0,00 1,17 0,76 0,47 93 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,04 0,04 0,04 0,05 0,02 0,07 1,15 0,75 0,46 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,03 0,03 0,04 0,02 0,06 0,01 1,16 0,76 0,47 92 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,04 0,04 0,04 0,05 0,02 0,07 1,15 0,75 0,46 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,04 0,03 0,04 0,02 0,06 0,01 1,16 0,76 0,47 91 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,04 0,04 0,03 0,05 0,02 0,07 1,15 0,75 0,46

100 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,04 0,04 0,04 0,02 0,06 0,01 1,17 0,77 0,48 90 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,03 0,03 0,03 0,05 0,01 0,06 1,13 0,72 0,45 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,00 0,01 0,01 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,05 0,06 0,04 0,07 0,03 1,14 0,74 0,48 255 35x25 Sx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,12 0,11 0,10 0,12 0,09 0,13 1,33 0,83 0,56 Mez. 3φ10+2φ8 22,29 0,05 0,05 0,04 0,05 0,04 0,05 0,37 0,22 0,13 Dx 2φ10+(1φ10+2φ8) 22,43 0,06 0,04 0,04 0,06 0,02 0,07 1,49 0,91 0,57 89 30X60 Sx 3φ16+(2φ16+2φ12) 96,70 0,02 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,12 0,06 0,06 Mez. 5φ16+(2φ12) 146,90 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,01 0,01 0,02 Dx 2φ14+(2φ16+4φ12) 128,50 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,08 0,17 0,12 0,11 98 30X60 Sx 2φ14+(2φ16+4φ12) 128,50 0,06 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,10 0,10 0,09 Mez. 4φ14+(2φ12) 93,74 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,02 0,02 0,03 Dx (2φ14+1φ12)+(4φ12) 69,71 0,03 0,03 0,02 0,03 0,03 0,02 0,04 0,05 0,04

101

102

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104

105

106

È evidente dalle immagini precedenti che in tutti gli impalcati la situazione è critica sotto l’azione sismica, mentre, sotto carichi statici, le sezioni di appoggio e mezzeria risultano quasi sempre verificate.

Fanno eccezione le sezioni corrispondenti alla travata P40-P44 al piano terra, di dimensioni 50x30 cm ed armate con 2φ14 sia inferiormente che superiormente, e alcune sezioni di appoggio in corrispondenza del vano scala nei diversi impalcati, a conferma di una progettazione per telai piani condotta prevalentemente per carichi gravitazionali.

5.1.2VERIFICA A TAGLIO

Per gli edifici esistenti, la verifica a taglio consiste nel verificare che la sollecitazione di calcolo sia minore o al massimo uguale al valore del taglio resistente valutato considerando come schema resistente il traliccio di Ritter – Mörsch dove gli elementi resistenti sono le armature trasversali, le armature longitudinali, il corrente compresso di calcestruzzo e i puntoni d’anima inclinati, come consigliato dal par. 4.1.2.1.3.2. del D.M. Infrastrutture del 14/01/2008.

Affinché la verifica a taglio sia considerata soddisfatta deve quindi risultare: VEd/ VRd ≤ 1

dove :

VEd è il valore di calcolo dello sforzo di taglio agente; VRd è il valore di calcolo del taglio resistente.

Per ogni livello VRd risulterà il minore tra:

V = min (V , V ) dove

V è la resistenza di calcolo a "taglio trazione" in riferimento all'armatura trasversale

V = 0,9 d A

s f (ctgα + ctgθ) sinα

V è la resistenza di calcolo a "taglio compressione" in riferimento al calcestruzzo d'anima

V =0,9 d b α f

′_{ctgα + ctgθ} (1 + ctg θ) con:

A l'area dell'armatura trasversale;

107

α angolo di inclinazione dell' armatura trasversale rispetto all' asse della trave (90°); θ angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo rispetto all' asse della trave(45°); f ′ resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo d'anima = 0,5 f ;

α coefficiente maggiorativo pari a 1 per membrature non compresse.

Alcuni elementi trave risultano inoltre dotati di armature inclinate a 45°; si considera il loro contributo che sarà sommato a VRd, purché almeno il 50% dell’armatura necessaria per il taglio sia costituita da staffe (par. 4.1.6.1.1 NTC08).

In Tabella si riporta un riassunto del rapporto di verifica a taglio per le sezioni di appoggio della travata compresa tra il pilastro 5 e il pilastro 20, alle quote dei diversi impalcati. Dalle tavole di carpenteria è emerso che il passo delle staffe, di diametro 6 mm, si mantiene costante lungo lo sviluppo di ogni singola trave e pari a 20 cm.

Sez 0 T P5/ P20 DIM. VRd Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez PT 111 40X50 38,75 1,10 0,87 0,85 0,89 0,86 0,86 1,58 1,11 0,94 112 40X50 38,75 1,23 0,97 0,96 1,00 0,95 0,99 1,64 1,13 0,98 113 40X30 13,66 1,76 1,36 1,32 1,43 1,31 1,39 3,73 2,29 1,85 114 40X30 13,66 1,51 1,16 1,12 1,22 1,12 1,19 3,25 1,99 1,60 115 40X30 13,66 1,57 1,20 1,17 1,26 1,17 1,23 3,14 1,95 1,58 116 40X30 13,66 1,58 1,21 1,17 1,27 1,17 1,24 3,15 1,95 1,58 117 40X30 13,66 1,57 1,21 1,17 1,27 1,17 1,24 3,14 1,95 1,58 118 40X30 13,66 1,57 1,21 1,17 1,27 1,17 1,24 3,14 1,95 1,58 119 40X30 13,66 1,57 1,21 1,17 1,27 1,17 1,24 3,14 1,95 1,58 120 40X30 13,66 1,58 1,21 1,18 1,27 1,17 1,24 3,15 1,96 1,59 121 40X30 13,66 1,53 1,17 1,14 1,23 1,15 1,19 2,97 1,81 1,51 122 40X50 13,66 3,24 2,55 2,51 2,63 2,51 2,59 4,43 3,06 2,63 123 40X50 13,66 3,43 2,71 2,68 2,77 2,67 2,74 4,24 2,98 2,61 124 40X50 13,66 3,19 2,42 2,37 2,50 2,34 2,49 4,76 3,30 2,71 P1 546 15X55 41,19 0,90 0,67 0,68 0,63 0,70 0,63 1,90 1,26 0,97 545 15X55 41,19 0,86 0,63 0,64 0,60 0,67 0,59 1,55 1,08 0,83 544 45x30 13,66 1,14 0,84 0,91 0,71 0,99 0,67 5,98 3,68 2,56 543 45x30 13,66 1,31 0,98 1,02 0,89 1,09 0,85 4,54 2,95 2,09 542 45x30 13,66 1,38 1,03 1,08 0,94 1,14 0,90 4,54 2,95 2,11 541 45x30 13,66 1,37 1,02 1,07 0,93 1,14 0,90 4,51 2,93 2,09 161 45x30 13,66 1,57 1,22 1,17 1,30 1,10 1,34 4,55 2,97 2,13 169 45x30 13,66 1,57 1,22 1,17 1,30 1,10 1,34 4,55 2,97 2,13 538 45x30 13,66 1,37 1,02 1,07 0,93 1,14 0,90 4,52 2,94 2,10 537 45x30 13,66 1,39 1,03 1,08 0,95 1,15 0,91 4,49 2,93 2,10 536 45x30 13,66 1,58 1,19 1,23 1,11 1,29 1,09 4,44 2,85 2,15

108 535 30X70 48,51 0,90 0,70 0,72 0,67 0,76 0,64 2,17 1,53 1,14 534 30X70 48,51 0,93 0,73 0,75 0,71 0,76 0,70 1,55 1,08 0,89 547 30X70 48,51 0,80 0,61 0,63 0,57 0,68 0,54 2,27 1,57 1,12 386 30X60 55,56 0,29 0,29 0,30 0,29 0,34 0,24 0,54 0,73 0,53 P2 532 15X55 41,19 0,96 0,72 0,73 0,70 0,75 0,69 1,64 1,20 0,93 531 15X55 41,19 0,81 0,60 0,60 0,58 0,63 0,56 1,33 1,00 0,76 530 45x30 13,66 0,04 0,02 0,05 0,05 0,14 0,13 4,36 2,87 1,74 529 45x30 13,66 0,24 0,23 0,26 0,17 0,35 0,10 4,18 2,77 1,74 528 45x30 13,66 0,24 0,24 0,27 0,18 0,35 0,11 3,96 2,63 1,66 527 45x30 13,66 0,24 0,24 0,27 0,18 0,35 0,12 3,96 2,63 1,65 1406 45x30 13,66 0,24 0,24 0,27 0,18 0,35 0,12 3,96 2,63 1,65 222 45x30 13,66 0,36 0,37 0,34 0,43 0,26 0,49 3,97 2,64 1,66 524 45x30 13,66 0,24 0,24 0,27 0,18 0,35 0,12 3,96 2,63 1,66 523 45x30 13,66 0,22 0,22 0,25 0,17 0,34 0,10 3,99 2,67 1,67 522 45x30 13,66 0,48 0,42 0,45 0,37 0,50 0,35 3,51 2,19 1,57 521 30X70 48,51 1,40 1,05 1,06 1,03 1,10 1,00 1,93 1,56 1,21 520 30X70 48,51 1,32 1,00 1,01 0,99 1,02 0,98 1,52 1,12 0,98 646 30X70 48,51 1,31 0,98 0,97 1,00 0,90 1,07 2,08 1,83 1,28 632 30X115 55,13 0,81 0,71 0,71 0,71 0,76 0,65 0,84 1,17 0,87 P3 inf 465 30X60 70,89 0,36 0,35 0,35 0,34 0,35 0,34 0,44 0,38 0,34 564 35x25 11,22 0,64 0,51 0,51 0,46 0,50 0,48 1,27 0,98 0,77 563 35x25 11,22 0,85 0,70 0,70 0,65 0,72 0,63 1,42 1,13 0,93 562 35x25 11,22 0,36 0,28 0,29 0,26 0,30 0,24 1,26 0,90 0,64 561 35x25 11,22 0,36 0,30 0,31 0,26 0,33 0,25 1,52 1,07 0,75 560 35x25 11,22 0,40 0,33 0,33 0,29 0,35 0,28 1,37 0,98 0,71 559 35x25 11,22 0,41 0,33 0,34 0,30 0,36 0,29 1,31 0,95 0,68 558 35x25 11,22 0,41 0,34 0,34 0,30 0,36 0,29 1,29 0,94 0,68 557 35x25 11,22 0,42 0,34 0,35 0,31 0,36 0,29 1,29 0,94 0,69 556 35x25 11,22 0,42 0,35 0,35 0,31 0,37 0,30 1,30 0,95 0,69 555 35x25 11,22 0,44 0,36 0,36 0,32 0,38 0,31 1,34 0,97 0,72 666 35x25 11,22 0,46 0,39 0,39 0,35 0,38 0,36 1,08 0,72 0,65 665 30X60 28,30 0,55 0,46 0,46 0,42 0,48 0,40 1,04 0,92 0,75 552 30X60 28,30 0,66 0,56 0,57 0,53 0,57 0,53 1,14 0,81 0,75 598 30X60 28,30 0,73 0,63 0,63 0,59 0,66 0,56 1,38 1,24 0,94 P3 sup 254 35x25 11,22 0,29 0,26 0,27 0,23 0,31 0,19 3,04 2,03 1,31 253 35x25 11,22 0,18 0,18 0,19 0,15 0,24 0,12 2,85 1,89 1,20 252 35x25 11,22 0,22 0,22 0,23 0,19 0,27 0,16 2,67 1,78 1,14 251 35x25 11,22 0,23 0,22 0,24 0,20 0,28 0,17 2,61 1,75 1,12 93 35x25 11,22 0,23 0,23 0,24 0,20 0,28 0,17 2,60 1,74 1,12 92 35x25 11,22 0,24 0,23 0,24 0,20 0,28 0,17 2,60 1,74 1,12 91 35x25 11,22 0,24 0,23 0,24 0,21 0,29 0,18 2,61 1,76 1,13 90 35x25 11,22 0,27 0,26 0,27 0,23 0,30 0,21 2,55 1,70 1,13

109 255 35x25 11,22 0,07 0,10 0,12 0,07 0,15 0,06 2,86 1,79 1,18 89 30X60 28,30 0,47 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48 0,60 0,48 0,47 98 _{30X60 28,30 0,33 0,32 0,32 0,32 0,32 0,31 0,31 0,32 0,29} Sez 1 T P5/ P20 DIM. VRd Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez PT 111 40X50 38,75 1,11 0,86 0,88 0,84 0,87 0,87 0,47 0,00 0,17 112 40X50 38,75 1,05 0,81 0,83 0,79 0,83 0,80 0,49 0,01 0,17 113 40X30 13,66 1,13 0,83 0,87 0,75 0,87 0,79 2,38 0,93 0,50 114 40X30 13,66 1,24 0,92 0,95 0,85 0,96 0,88 1,96 0,71 0,31 115 40X30 13,66 1,30 0,97 0,93 0,91 1,01 0,94 1,79 0,60 0,23 116 40X30 13,66 1,30 0,96 1,00 0,90 1,00 0,93 1,80 0,61 0,24 117 40X30 13,66 1,30 0,96 1,00 0,90 1,00 0,93 1,80 0,61 0,24 118 40X30 13,66 1,30 0,96 1,00 0,90 1,00 0,93 1,80 0,61 0,24 119 40X30 13,66 1,30 0,96 1,00 0,90 1,00 0,93 1,80 0,61 0,24 120 40X30 13,66 1,29 0,96 0,99 0,90 1,00 0,93 1,80 0,61 0,24 121 40X30 13,66 1,54 1,15 1,18 1,09 1,17 1,13 1,53 0,37 0,07 122 40X50 13,66 3,23 2,52 2,56 2,45 2,56 2,48 1,18 0,19 0,62 123 40X50 13,66 3,05 2,36 2,40 2,30 2,40 2,33 0,99 0,27 0,64 124 40X50 13,66 3,27 2,64 2,69 2,56 2,72 2,57 1,52 0,06 0,53 P1 546 15X55 41,19 0,84 0,62 0,61 0,66 0,59 0,66 1,12 0,48 0,19 545 15X55 41,19 0,94 0,70 0,69 0,73 0,66 0,74 0,74 0,27 0,03 544 45x30 13,66 1,82 1,42 1,34 1,54 1,26 1,58 4,58 2,28 1,16 543 45x30 13,66 1,50 1,16 1,11 1,25 1,04 1,29 3,20 1,62 0,76 542 45x30 13,66 1,56 1,21 1,16 1,30 1,09 1,34 3,14 1,55 0,71 541 45x30 13,66 1,57 1,22 1,17 1,30 1,10 1,34 3,11 1,54 0,69 161 45x30 13,66 1,37 1,02 1,07 0,94 1,14 0,90 3,15 1,57 0,73 169 45x30 13,66 1,37 1,02 1,07 0,94 1,14 0,90 3,15 1,57 0,73 538 45x30 13,66 1,57 1,22 1,17 1,30 1,10 1,34 3,12 1,55 0,70 537 45x30 13,66 1,55 1,20 1,16 1,29 1,09 1,33 3,09 1,54 0,70 536 45x30 13,66 1,57 1,20 1,16 1,28 1,10 1,30 2,94 1,35 0,66 535 30X70 48,51 0,95 0,75 0,73 0,78 0,69 0,81 1,23 0,60 0,21 534 30X70 48,51 0,92 0,72 0,71 0,75 0,70 0,75 0,61 0,14 0,05 547 30X70 48,51 1,05 0,84 0,82 0,88 0,77 0,91 1,34 0,64 0,19 386 30X60 55,56 0,12 0,12 0,12 0,12 0,16 0,06 0,40 0,59 0,40 P2 532 15X55 41,19 0,73 0,54 0,53 0,56 0,51 0,56 0,88 0,44 0,16 531 15X55 41,19 0,93 0,70 0,69 0,71 0,67 0,74 0,54 0,21 0,03 530 45x30 13,66 0,65 0,59 0,56 0,66 0,46 0,73 3,90 2,40 1,28 529 45x30 13,66 0,34 0,34 0,31 0,41 0,23 0,47 3,74 2,32 1,30 528 45x30 13,66 0,37 0,37 0,34 0,43 0,26 0,49 3,50 2,17 1,19 527 45x30 13,66 0,36 0,36 0,33 0,42 0,25 0,49 3,49 2,16 1,19 1406 45x30 13,66 0,36 0,37 0,34 0,42 0,26 0,49 3,50 2,17 1,19

110 222 45x30 13,66 0,24 0,24 0,27 0,18 0,35 0,11 3,51 2,18 1,20 524 45x30 13,66 0,36 0,36 0,33 0,42 0,25 0,49 3,50 2,17 1,19 523 45x30 13,66 0,38 0,38 0,35 0,44 0,27 0,51 3,52 2,20 1,21 522 45x30 13,66 0,17 0,22 0,19 0,27 0,15 0,30 3,01 1,70 1,08 521 30X70 48,51 1,25 0,96 0,95 0,98 0,92 1,01 0,68 0,30 0,04 520 30X70 48,51 1,33 1,01 1,00 1,03 0,99 1,03 0,26 0,14 0,27 646 30X70 48,51 1,33 1,03 1,04 1,00 1,10 0,94 0,83 0,57 0,02 632 30X11_{5 55,13 0,12 0,12 0,12 0,12 0,17 0,05 0,43 0,76 0,46} P3 inf 465 30X60 70,89 0,35 0,34 0,34 0,34 0,34 0,34 0,09 0,15 0,20 564 35x25 11,22 0,94 0,80 0,79 0,76 0,80 0,74 0,19 0,10 0,31 563 35x25 11,22 0,78 0,64 0,64 0,61 0,62 0,62 0,31 0,02 0,19 562 35x25 11,22 0,46 0,39 0,39 0,37 0,37 0,39 0,70 0,35 0,08 561 35x25 11,22 0,41 0,34 0,34 0,33 0,31 0,35 0,99 0,54 0,22 560 35x25 11,22 0,41 0,34 0,34 0,33 0,32 0,34 0,81 0,43 0,15 559 35x25 11,22 0,41 0,34 0,33 0,32 0,32 0,34 0,75 0,39 0,12 558 35x25 11,22 0,40 0,33 0,33 0,32 0,31 0,34 0,74 0,38 0,12 557 35x25 11,22 0,40 0,33 0,33 0,32 0,31 0,33 0,74 0,39 0,13 556 35x25 11,22 0,39 0,32 0,32 0,31 0,30 0,33 0,75 0,40 0,14 555 35x25 11,22 0,38 0,32 0,31 0,30 0,29 0,32 0,79 0,42 0,16 666 35x25 11,22 0,41 0,33 0,33 0,32 0,33 0,31 0,48 0,12 0,06 665 30X60 28,30 0,67 0,57 0,57 0,55 0,55 0,57 0,20 0,07 0,10 552 30X60 28,30 0,56 0,47 0,47 0,45 0,46 0,44 0,29 0,03 0,10 598 30X60 28,30 0,48 0,40 0,40 0,38 0,37 0,41 0,54 0,40 0,09 P3 sup 254 35x25 11,22 0,19 0,22 0,21 0,25 0,17 0,29 2,67 1,66 0,94 253 35x25 11,22 0,28 0,28 0,26 0,30 0,22 0,34 2,50 1,54 0,85 252 35x25 11,22 0,25 0,26 0,25 0,28 0,21 0,31 2,30 1,41 0,78 251 35x25 11,22 0,25 0,25 0,24 0,28 0,20 0,31 2,25 1,38 0,75 93 35x25 11,22 0,24 0,25 0,24 0,27 0,20 0,31 2,23 1,37 0,75 92 35x25 11,22 0,24 0,25 0,24 0,27 0,20 0,30 2,23 1,38 0,76 91 35x25 11,22 0,24 0,24 0,23 0,27 0,19 0,30 2,25 1,39 0,77 90 35x25 11,22 0,21 0,22 0,21 0,24 0,17 0,27 2,18 1,33 0,77 255 35x25 11,22 0,44 0,41 0,39 0,44 0,36 0,45 2,47 1,40 0,79 89 30X60 28,30 0,31 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,00 0,12 0,13 98 30X60 28,30 0,44 0,46 0,46 0,46 0,45 0,46 0,28 0,28 0,30

Per ogni trave sono indicate in verde le sezioni di estremità in cui la verifica è soddisfatta e in rosso le sezioni non verificate, distinguendo fra casi statici e simici.

111

112

113

114

115

116

La situazione nei confronti del taglio si rivela critica sia sotto l’azione del sisma che per carichi statici a causa di un passo delle staffe forse eccessivo, considerando un diametro di soli 6 mm. Per il caso statico la situazione però migliora già dal secondo impalcato dove i carichi agenti sono inferiori rispetto agli altri livelli.

5.2 Verifica dei pilastri

Non disponendo di elaborati grafici relativi alle carpenterie dei pilastri, la tabella seguente ne riassume dimensioni ed armature. Tutti i pilastri, fino al 44°, si ripetono per tutta l’altezza dell’edificio. Il secondo ed il terzo impalcato sono invece caratterizzati da un numero maggiore di pilastri corti (da P45 a P60) che poggiano direttamente sulle travi degli impalcati precedenti.

PILASTRI DIMENSIONI ARMATURA PILASTRI DIMENSIONI ARMATURA

P1/P0/B 30x40 6φ12 P1/P1/B 30X30 6φ10 P2/P0/B 30x40 6φ12 P2/P1/B 30X30 6φ10 P3/P0/B 30x40 6φ12 P3/P1/B 30X30 6φ10 P4/P0/B 30x40 6φ12 P4/P1/B 30X30 6φ10 P5/P0/B 40x40 6φ12 P5/P1/B 40X30 4φ12+2φ14 P6/P0/B 40x40 4φ18+2φ16 P6/P1/B 40X30 4φ12+2φ14 P7/P0/B 40x40 4φ18+2φ16 P7/P1/B 40X30 6φ12 P8/P0/B 40x40 4φ18+2φ16 P8/P1/B 40X30 6φ12 P9/P0/B 20x40 6φ10 P9/P1/B 20X30 6φ10 P10/P0/B 20x40 6φ10 P10/P1/B 20X30 6φ10 P11/P0/B 20x40 6φ10 P11/P1/B 20X30 6φ10 P12/P0/B 20x40 6φ10 P12/P1/B 20X30 6φ10 P13/P0/B 20x40 6φ10 P13/P1/B 20X30 6φ10 P14/P0/B 20x40 6φ10 P14/P1/B 20X30 6φ10 P15/P0/B 20x40 6φ10 P15/P1/B 20X30 6φ10 P16/P0/B 20x40 6φ10 P16/P1/B 20X30 6φ10 P17/P0/B 35x40 6φ14 P17/P1/B 40X30 4φ12+2φ14 P18/P0/B 35x40 4φ16+2φ14 P18/P1/B 40X30 6φ14 P19/P0/B 35x40 4φ16+2φ14 P19/P1/B 40X30 6φ14 P20/P0/B 35x40 4φ16+2φ14 P20/P1/B 40X30 6φ14 P21/P0/B 40x30 6φ12 P21/P1/B 30X30 4φ12+2φ14 P22/P0/B 40x30 6φ12 P22/P1/B 30X30 4φ12+2φ14 P23/P0/B 30X20 4φ10 P23/P1/B 30X20 4φ10 P24/P0/B 30X20 4φ10 P24/P1/B 30X20 4φ10 P25/P0/B 40x30 6φ12 P25/P1/B 30X30 4φ12+2φ14 P26/P0/B 40x30 6φ12 P26/P1/B 30X30 4φ12+2φ14 P27/P0/B 30X20 4φ10 P27/P1/B 30X20 4φ10 P28/P0/B 40x40 6φ12 P28/P1/B 30X30 6φ12

117 P29/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P29/P1/B 50X30 6φ14 P30/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P30/P1/B 50X30 6φ16 P31/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P31/P1/B 50X30 6φ16 P32/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P32/P1/B 50X30 6φ16 P33/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P33/P1/B 50X30 6φ16 P34/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P34/P1/B 50X30 6φ16 P35/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P35/P1/B 50X30 6φ16 P36/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P36/P1/B 50X30 6φ14 P37/P0/B 40x40 3φ18+3φ16 P37/P1/B 40X35 6φ16 P38/P0/B 40x40 3φ18+3φ16 P38/P1/B 40X35 6φ16 P39/P0/B 65x35 6φ16 P39/P1/B 60X30 6φ12 P40/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P40/P1/B 35X50 4φ16+2φ14 P41/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P41/P1/B 35X50 6φ16 P42/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P42/P1/B 35X50 6φ16 P43/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P43/P1/B 35X50 6φ16 P44/P0/B 50x35 4φ18+2φ16 P44/P1/B 35X50 4φ16+2φ14

PILASTRI DIMENSIONI ARMATURA PILASTRI DIMENSIONI ARMATURA

P1/P2/B 30X30 4φ10 P1/P3/B 30X30 4φ10 P2/P2/B 30X30 4φ10+2φ8 P2/P3/B 30X30 4φ8+2φ10 P3/P2/B 30X30 4φ10+2φ8 P3/P3/B 30X30 4φ8+2φ10 P4/P2/B 30X30 4φ10+2φ8 P4/P3/B 30X30 4φ10+2φ8 P5/P2/B 40X30 6φ10 P5/P3/B 40x30 4φ12+2φ10 P6/P2/B 40X30 6φ10 P6/P3/B 40X30 4φ12+2φ10 P7/P2/B 40X30 6φ12 P7/P3/B 40X30 4φ12+2φ10 P8/P2/B 40X30 6φ12 P8/P3/B 40X30 4φ12+2φ10 P9/P2/B 20X35 6φ8 P9/P3/B 20X35 6φ8 P10/P2/B 20X35 6φ8 P10/P3/B 20X35 6φ8 P11/P2/B 20X35 6φ8 P11/P3/B 20X35 6φ8 P12/P2/B 20X35 6φ8 P12/P3/B 20X35 6φ8 P13/P2/B 20X35 6φ8 P13/P3/B 20X35 6φ8 P14/P2/B 20X35 6φ8 P14/P3/B 20X35 6φ8 P15/P2/B 20X35 6φ8 P15/P3/B 20X35 6φ8 P16/P2/B 20X35 6φ8 P16/P3/B 20X35 6φ8 P17/P2/B 35X30 6φ12 P17/P3/B 30x30 4φ10+2φ8 P18/P2/B 35X30 4φ14+2φ12 P18/P3/B 35X30 6φ12 P19/P2/B 35X30 4φ14+2φ12 P19/P3/B 35X30 6φ12 P20/P2/B 35X30 4φ14+2φ12 P20/P3/B 35X30 6φ12 P21/P2/B 30X30 6φ10 P21/P3/B 30X30 6φ10 P22/P2/B 30X30 6φ10 P22/P3/B 30X30 6φ10 P23/P2/B 30X20 6φ8 P23/P3/B 30X20 6φ8 P24/P2/B 30X20 6φ8 P24/P3/B 30X20 6φ8 P25/P2/B 30X30 6φ10 P25/P3/B 30X30 6φ10

118 P26/P2/B 30X30 6φ10 P26/P3/B 30X30 6φ10 P27/P2/B 30X20 6φ8 P27/P3/B 30X20 6φ8 P28/P2/B 30X30 6φ10 P28/P3/B 30X30 6φ10 P29/P2/B 50X30 6φ14 P29/P3/B 50x30 6φ12 P30/P2/B 50X30 6φ14 P30/P3/B 50X30 6φ12 P31/P2/B 50X30 6φ14 P31/P3/B 50X30 6φ12 P32/P2/B 50X30 6φ14 P32/P3/B 50X30 6φ12 P33/P2/B 50X30 6φ14 P33/P3/B 50X30 6φ12 P34/P2/B 50X30 6φ14 P34/P3/B 50X30 6φ12 P35/P2/B 50X30 6φ14 P35/P3/B 50X30 6φ12 P36/P2/B 50X30 6φ14 P36/P3/B 50X30 6φ12 P37/P2/B 35X30 6φ14 P37/P3/B 35X30 6φ12 P38/P2/B 35X30 6φ14 P38/P3/B 35X30 6φ12 P39/P2/B 50X30 6φ8 P39/P3/B 50x30 6φ14 P40/P2/B 35X28 6φ14 P40/P3/B - - P41/P2/B 35X28 6φ14 P41/P3/B - - P42/P2/B 35X28 6φ8 P42/P3/B - - P43/P2/B 35X28 6φ14 P43/P3/B - - P44/P2/B 35X28 6φ14 P44/P3/B - - P45/P2/B 35x20 6φ8 P45/P3/B 35x20 6φ8 P46/P2/B 35x20 6φ8 P46/P3/B 35x20 6φ8 P47/P2/B 35x20 6φ8 P47/P3/B 35x20 6φ8 P48/P2/B 35x20 6φ8 P48/P3/B 35x20 6φ8 P49/P2/B 35x20 6φ8 P49/P3/B 35x20 6φ8 P50/P2/B 35x20 6φ8 P50/P3/B 35x20 6φ8 P51/P2/B 35x20 6φ8 P51/P3/B 35x20 6φ8 P52/P2/B 35x20 6φ8 P52/P3/B 35x20 6φ8 P53/P2/B 35x20 6φ8 P53/P3/B 35x20 6φ8 P54/P2/B 35x20 6φ8 P54/P3/B 35x20 6φ8 P55/P2/B 35x20 6φ8 P55/P3/B 35x20 6φ8 P56/P2/B 35x20 6φ8 P56/P3/B 35x20 6φ8 P57/P2/B 35x20 6φ8 P57/P3/B 35x20 6φ8 P58/P2/B 35x20 6φ8 P58/P3/B 35x20 6φ8 P59/P2/B 35x20 6φ8 P59/P3/B 35x20 6φ8 P60/P2/B 35x20 6φ8 P60/P3/B 35x20 6φ8

5.2.1VERIFICA A PRESSOFLESSIONE DEVIATA

La verifica delle sezioni di piede e di testa dei pilastri viene eseguita considerando una sollecitazione di pressoflessione deviata in quanto sussiste in ogni sezione sia M che M .

119

I momenti flettenti di calcolo sono quelli ottenuti dall’analisi globale della struttura, considerando sia la combinazione fondamentale che quella sismica e per ciascuna di queste i seguenti casi:

1.NEd,MIN ; Mx,Ed ; My,Ed 2.Mx,Ed,MIN ; My,Ed ; NEd 3.My,Ed,MIN ; Mx,Ed ; NEd 4.NEd,MAX ; Mx,Ed ; My,Ed 5.Mx,Ed,MAX ; My,Ed ; NEd 6.My,Ed,MAX ; Mx,Ed ; NEd

Noti i valori delle sollecitazioni, la verifica consiste nel valutare, per ciascuna sezione, che il punto rappresentativo dello stato di sollecitazione (M e M ) sia interno oppure meno al dominio di resistenza, costruito in funzione dell’armatura presente e che si modifica al variare dello sforzo normale.

Come stabilisce la norma al paragrafo 4.1.2.1.2.4, la verifica della sezione può essere posta nella forma:

M _,

M , +

M _,

M , ≤ 1 dove:

M _, , M _, sono i valori di calcolo delle due componenti di flessione retta dell’azione attorno agli assi y e x;

M _, , M _, sono i valori di calcolo dei momenti resistenti di pressoflessione retta corrispondenti a N valutati separatamente attorno agli assi y e x;

α può porsi cautelativamente pari a 1.

Per brevità si riportano le tabelle di verifica di un solo pilastro dei 44: - Caso statico

P31 DIM. ARM. SEZ. NEd MEd,x MEd,y Mx, Rd My, Rd VERIFICA

P0 50x35 4φ18+2φ16 PIEDE 374,27 7,45 0,81 34,97 5,02 0,21 376,40 0,02 0,82 1,41 58,53 0,01 461,48 9,36 0,69 37,13 3,81 0,25 461,48 9,36 0,69 37,13 3,81 0,25 381,87 12,76 1,60 35,24 5,02 0,36 389,09 7,31 4,60 31,73 20,32 0,23 TESTA 369,40 2,67 11,83 35,33 0,07 0,34 376,99 0,71 10,92 35,33 0,07 0,31 376,99 0,71 10,92 35,33 0,07 0,31 456,61 2,97 14,01 11,67 55,86 0,25 371,52 6,79 11,03 35,60 0,07 0,36

120 456,61 2,97 14,01 11,67 55,86 0,25 P1 50X30 6φ16 PIEDE 293,31 2,59 8,61 13,43 44,86 0,19 297,62 1,07 3,01 15,13 43,12 0,07 297,62 1,07 3,01 15,13 43,12 0,07 360,01 2,79 6,55 18,67 44,10 0,15 293,53 7,11 5,78 26,99 22,32 0,26 293,31 2,59 8,61 13,43 44,86 0,19 TESTA 277,81 0,40 8,65 31,30 0,02 0,28 278,03 0,23 6,03 31,30 0,02 0,19 285,48 0,36 2,32 31,30 0,02 0,08 344,51 0,40 6,91 3,00 56,03 0,12 282,11 0,58 3,47 7,86 48,13 0,07 277,81 0,40 8,65 31,30 0,02 0,28 P2 50X30 6φ14 PIEDE 208,43 0,12 9,78 0,39 41,50 0,24 208,43 0,12 9,78 0,39 41,50 0,24 209,71 0,56 3,66 24,93 0,02 0,15 255,88 0,66 12,61 2,44 47,56 0,27 211,05 1,00 8,18 4,71 40,97 0,20 255,88 0,66 12,61 2,44 47,56 0,27 TESTA 191,27 1,60 12,73 24,93 0,02 0,51 191,27 1,60 12,73 24,93 0,02 0,51 192,55 2,49 6,23 24,93 0,02 0,27 238,72 2,71 16,88 6,87 43,67 0,39 193,89 3,97 11,11 12,06 33,93 0,33 238,72 2,71 16,88 6,87 43,67 0,39 P3 50X30 6φ14 PIEDE 73,51 2,41 11,25 3,52 17,11 0,66 73,51 2,41 11,25 3,52 17,11 0,66 73,51 2,41 11,25 3,52 17,11 0,66 81,36 2,58 16,64 2,72 18,91 0,88 76,28 3,72 11,67 5,34 17,09 0,68 81,36 2,58 16,64 2,72 18,91 0,88 TESTA 56,30 0,62 5,57 1,46 13,77 0,40 59,07 0,27 6,45 0,46 13,85 0,47 56,30 0,62 5,57 1,46 13,77 0,40 64,15 0,54 9,08 0,88 15,52 0,59 57,33 1,26 8,13 1,96 13,91 0,59 64,15 0,54 9,08 0,88 15,52 0,59 P4 50X30 6φ14 PIEDE 28,15 0,28 1,95 0,88 7,42 0,26 29,24 0,14 1,97 0,39 7,45 0,26 29,24 0,55 1,60 0,39 7,45 0,26 30,65 0,24 1,72 0,88 7,99 0,22 29,24 0,55 1,60 2,58 7,77 0,21 28,15 0,28 1,95 0,88 7,42 0,26

121 TESTA 23,27 0,37 0,55 4,46 0,02 0,15 24,36 0,12 0,64 4,46 0,02 0,15 23,27 0,37 0,55 4,46 0,02 0,15 25,78 0,31 0,33 3,76 4,23 0,08 24,37 0,80 0,57 3,84 3,14 0,20 24,37 0,80 0,57 3,84 3,14 0,20 - Caso sismico

P31 DIM. ARM. SEZ. NEd MEd,x MEd,y Mx, Rd My, Rd VERIFICA

P0 50X30 6φ16 PIEDE 443,78 64,63 54,80 30,51 27,02 2,08 478,20 28,01 45,25 24,00 39,91 1,14 478,20 28,01 45,25 24,00 39,91 1,14 742,05 33,01 139,77 9,96 42,38 3,30 478,20 28,01 45,25 24,00 39,91 1,14 742,05 33,01 139,77 9,96 42,38 3,30 TESTA 440,03 27,63 34,52 26,64 34,83 1,01 738,30 10,81 68,91 6,85 44,73 1,54 440,03 27,63 34,52 26,64 34,83 1,01 738,30 10,81 68,91 6,85 44,73 1,54 440,03 27,63 34,52 26,64 34,83 1,01 738,30 10,81 68,91 6,85 44,73 1,54 P1 50X30 6φ14 PIEDE 328,52 29,85 102,30 13,55 46,87 5,18 368,21 9,72 88,33 5,92 56,45 1,57 368,21 9,72 88,33 5,92 56,45 1,57 520,83 11,54 291,78 2,18 61,78 4,72 328,52 29,85 102,30 13,55 46,87 5,18 520,83 11,54 291,78 2,18 61,78 4,72 TESTA 316,60 16,63 106,59 7,87 51,46 2,07 356,28 5,73 93,44 3,28 57,57 1,62 356,28 5,73 93,44 3,28 57,57 1,62 508,90 6,42 278,09 1,37 62,10 4,48 316,60 16,63 106,59 7,87 51,46 2,07 508,90 6,42 278,09 1,37 62,10 4,48 P2 50X30 6φ12 PIEDE 207,60 16,80 79,04 8,08 38,80 2,04 240,71 5,88 72,02 3,55 45,39 1,59 240,71 5,88 72,02 3,55 45,39 1,59 269,06 6,51 244,08 1,10 47,81 5,11 207,60 16,80 79,04 8,08 38,80 2,04 269,06 6,51 244,08 1,10 47,81 5,11 TESTA 194,40 23,90 98,04 24,93 0,02 4,05 227,51 7,32 91,29 3,26 43,75 2,09 227,51 7,32 91,29 3,26 43,75 2,09

122 255,86 9,52 267,12 1,63 47,72 5,60 194,40 23,90 98,04 24,93 0,02 4,05 255,86 9,52 267,12 1,63 47,72 5,60 P3 50X30 6φ12 PIEDE 87,06 24,44 64,12 6,08 16,19 3,97 103,43 7,62 48,24 3,55 23,16 2,08 103,43 7,62 48,24 3,55 23,16 2,08 112,79 9,80 156,17 1,44 25,41 6,15 87,06 24,44 64,12 6,08 16,19 3,97 112,79 9,80 156,17 1,44 25,41 6,15 TESTA 73,83 6,10 82,05 1,13 17,57 4,67 90,19 2,60 66,59 0,56 21,02 3,17 90,19 2,60 66,59 0,56 21,02 3,17 99,56 3,90 181,88 0,46 25,51 7,13 99,56 3,90 181,88 0,46 25,51 7,13 99,56 3,90 181,88 0,46 25,51 7,13 P4 50X30 6φ12 PIEDE 44,08 4,97 9,20 5,23 9,69 0,95 44,08 4,97 9,20 5,23 9,69 0,95 44,08 4,97 9,20 5,23 9,69 0,95 76,69 3,11 13,71 3,75 16,93 0,81 76,69 3,11 13,71 3,75 16,93 0,81 76,69 3,11 13,71 3,75 16,93 0,81 TESTA 40,33 5,83 18,19 3,05 9,91 1,84 40,33 5,83 18,19 3,05 9,91 1,84 40,33 5,83 18,19 3,05 9,91 1,84 72,94 3,14 41,32 1,20 17,40 2,38 72,94 3,14 41,32 1,20 17,40 2,38 72,94 3,14 41,32 1,20 17,40 2,38 Le piante seguenti indicano l’esito delle verifiche a pressoflessione deviata sia per carichi sismici che per carichi statici dei restanti pilastri in corrispondenza della sezione di piede e di testa:

123

124

- Caso sismico: rispettivamente sezione di piede e di testa al variare degli impalcati

Analizzando i risultati ottenuti si delinea una situazione critica sotto sisma in quanto nessun pilastro risulta soddisfatto per tutta la sua altezza. Questo è dovuto alla bassa percentuale di armatura presente nelle sezioni, che molto spesso risulta essere solo di 4 ferri disposti agli angoli della sezione, ed anche alla ridotta sezione dei pilastri.

125

Per quanto riguarda la risposta dei pilastri sotto carichi statici si prospetta una situazione migliore anche se molti pilastri degli impalcati superiori o quelli appartenenti al vano scala non soddisfano la verifica a pressoflessione, confermando una progettazione ai soli carichi verticali e secondo telai piani.

5.2.2VERIFICA A TAGLIO

Per gli edifici esistenti, come per le travi, la verifica a taglio consiste nel verificare in entrambe le direzioni che

VEd/ VRd ≤ 1

dove VEd e VRd hanno il medesimo significato precedentemente espresso.

Nonostante non vi siano indicazioni sugli elaborati, si ipotizza che i pilastri, come le travi, mantengono le staffe di diametro 6 mm a passo costante e pari a 20 cm. Per brevità si riporta la verifica a taglio sotto l’azione statica e sismica del solo pilastro 31 di dimensioni 50x30 cm. Il taglio resistente nelle due direzioni è:

dir. X BASE (mm) 500 dir. Y BASE (mm) 300

ALTEZZA (mm) 300 ALTEZZA (mm) 500

copriferro (mm) 20 copriferro (mm) 20

d (mm) 280 d (mm) 480

φ 6 φ 6

passo staffe(mm) 200 passo staffe(mm) 200

Ast 56,55 Ast 56,55

Ast/s 0,28 Ast/s 0,28

cotθeff 1 cotθeff 1

VRcd (KN) 185,78 VRcd (KN) 191,09 VRsd (KN) 13,66 VRsd (KN) 23,42

VRd (KN) 13,66 VRd (KN) 23,42

P31 DIR VRd Verif. _SLU1 Verif. _SLU2 Verif. _SLU3 Verif. _SLU4 Verif. _SLU5 Verif. _SLU6 Verif. _Ex Verif. _Ey Verif. _Ez P0 X 13,66 0,97 0,73 0,93 0,37 0,68 0,75 14,03 5,33 4,25 Y 23,42 0,53 0,43 0,43 0,42 0,51 0,29 1,36 2,23 1,12 P1 X 13,66 0,31 0,21 0,40 0,13 0,15 0,27 12,82 4,51 3,89 Y 23,42 0,04 0,04 0,04 0,04 0,01 0,10 0,18 0,47 0,15 P2 X 13,66 0,61 0,43 0,55 0,21 0,40 0,47 10,23 3,28 3,00 Y 23,42 0,04 0,04 0,04 0,04 0,06 0,02 0,15 0,32 0,12 P3 X 13,66 0,53 0,41 0,43 0,35 0,38 0,45 6,75 2,77 2,12 Y 23,42 0,04 0,04 0,04 0,04 0,05 0,04 0,14 0,32 0,10 P4 X 13,66 0,15 0,14 0,12 0,18 0,19 0,08 2,47 1,34 1,27 Y 23,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,15 0,32 0,12

126

A seguire la verifica a taglio dei pilastri dell’intera struttura al variare dell’impalcato rispettivamente sotto carichi statici e sismici:

È evidente sotto l’azione dei carichi gravitazionali il comportamento dei pilastri a taglio è migliore rispetto a quello in condizioni sismiche. In ogni caso il passo delle staffe non rispetta le prescrizioni delle NTC 2008.

127

5.3 Verifica dei setti

Per uniformare il terrapieno sul quale è costruita la struttura, alcune fondazioni a travi rovesce presentano setti armati di altezza totale pari a 3 metri e cordolo sommitale 25x30 cm.

I setti armati in corrispondenza delle travate P1/P4, P8/P16 e P40/P44 presentano sezione trasversale di lunghezza variabile ma spessore 50 cm, mentre quelli in corrispondenza del vano scala, disposti in direzione perpendicolare rispetto ai precedenti, hanno spessore pari a 40 cm e lunghezza pari all’interasse dei pilastri.

Questi, come nel caso dei pilastri, sono sottoposti alle verifiche di pressoflessione deviata e di taglio e si considerano composti da singole pareti lungo le direzioni X e Y.

Si è eseguita inoltre la verifica di schiacciamento del calcestruzzo al variare delle dimensioni dei setti e considerando lo sforzo normale massimo corrispondente: risulta verificata.

La pianta seguente evidenzia le travate in corrispondenza delle quali sono presenti le pareti armate:

128

5.3.1VERIFICA A PRESSOFLESSIONE DEVIATA

A titolo esemplificativo si riporta la verifica a pressoflessione per carichi statici e sismici dei setti corrispondenti alla travata P40/P44, svolta mediante l’ausilio del software VCASlu.

- Caso statico

DIM. ARM. SEZ. NEd MEd,x MEd,y MRdx MRd,y VERIFICA

1 50X750 φ8/25 PIEDE 883,27 3,47 48,46 9,62 390,90 0,12 884,69 0,29 48,67 3,38 371,80 0,01 883,27 3,47 48,46 9,62 390,90 0,12 1003,24 4,81 62,63 8,32 417,60 0,15 1003,24 4,81 62,63 8,32 417,60 0,15 1003,24 4,81 62,63 8,32 417,60 0,15 TESTA 415,06 3,91 185,39 2,79 272,00 0,07 505,91 -2,47 218,66 2,92 291,50 0,07 426,15 -11,18 157,08 2,79 272,00 0,06 505,91 -2,47 218,66 2,92 291,50 0,07 426,15 -11,18 157,08 2,79 272,00 0,06 505,91 -2,47 218,66 2,92 291,50 0,07 2 50x750 φ8/25 PIEDE 883,27 3,47 48,46 9,62 390,90 0,12 884,69 0,29 48,67 3,38 371,80 0,01 883,27 3,47 48,46 9,62 390,90 0,12 1003,24 4,81 62,63 8,32 417,60 0,15 1003,24 4,81 62,63 8,32 417,60 0,15 1003,24 4,81 62,63 8,32 417,60 0,15 TESTA 449,79 -2,47 53,05 2,84 279,40 0,02 449,79 -2,47 53,05 2,84 279,40 0,02 449,79 -2,47 53,05 2,84 279,40 0,02 546,45 -2,23 73,27 2,98 300,20 0,02 451,13 -10,79 58,99 2,84 279,40 0,02 546,45 -2,23 73,27 2,98 300,20 0,02 3 50X750 φ8/25 PIEDE 887,38 10,36 -59,04 3,41 372,60 0,02 888,72 2,74 -62,11 3,41 372,90 0,02 887,38 10,36 -59,04 3,41 372,60 0,02 1007,85 3,21 -74,11 3,52 397,90 0,03 887,38 10,36 -59,04 3,41 372,60 0,02 1007,85 3,21 -74,11 3,52 397,90 0,03 TESTA 451,24 -12,56 73,34 -2,84 279,80 0,03 453,46 -2,50 71,20 2,85 280,20 0,00 453,46 -2,50 71,20 2,85 280,20 0,00 548,52 -2,60 90,30 2,98 300,70 0,03 451,24 -12,56 73,34 -2,84 279,80 0,03 548,52 -2,60 90,30 2,98 300,70 0,03

129 4 50X750 φ8/25 PIEDE 874,41 15,82 -47,89 3,39 369,90 0,01 1005,86 3,50 -95,20 3,52 397,50 0,03 874,41 15,82 -47,89 3,39 369,90 0,01 1005,86 3,50 -95,20 3,52 397,50 0,03 874,41 15,82 -47,89 3,39 369,90 0,01 907,71 7,30 -125,99 3,39 369,90 0,04 TESTA 403,41 -18,00 230,36 2,77 269,40 0,08 415,97 -3,81 199,98 2,77 269,40 0,07 415,97 -3,81 199,98 2,77 269,40 0,07 498,60 -3,90 259,25 4,29 0,00 0,06 403,41 -18,00 230,36 2,77 269,40 0,08 498,60 3,90 259,25 4,29 0,00 0,06 - Caso simico

DIM. ARM. SEZ. NEd MEd,x MEd,y MRdx MRd,y VERIFICA

1 50X750 φ8/25 PIEDE 484,99 39,74 -85,58 2,92 287,00 0,03 484,99 39,74 -85,58 2,92 287,00 0,03 572,96 101,90 -47,23 3,04 305,90 0,04 572,96 101,90 -47,23 3,04 305,90 0,04 572,96 101,90 -47,23 3,04 305,90 0,04 484,99 39,74 -85,58 2,92 287,00 0,03 TESTA 440,24 -61,27 372,90 2,83 277,40 0,13 441,26 -20,94 292,63 2,83 277,00 0,10 441,26 -20,94 292,63 2,83 277,00 0,10 522,36 -29,50 693,25 2,94 295,10 0,23 440,24 -61,27 372,90 2,83 277,40 0,13 522,36 -29,50 693,25 2,94 295,10 0,23 2 50x750 φ8/25 PIEDE 484,99 39,74 -85,58 2,92 287,00 0,03 484,99 39,74 -85,58 2,92 287,00 0,03 572,96 101,90 -47,23 3,04 305,90 0,04 572,96 101,90 -47,23 3,04 305,90 0,04 572,96 101,90 -47,23 3,04 305,90 0,04 484,99 39,74 -85,58 2,92 287,00 0,03 TESTA 355,32 -58,50 212,63 2,70 259,00 0,08 425,22 -18,72 227,40 2,81 274,10 0,08 355,32 -58,50 212,63 2,70 259,00 0,08 425,22 -18,72 227,40 2,81 274,10 0,08 355,32 -58,50 212,63 2,70 259,00 0,08 362,51 -22,34 321,54 2,70 259,00 0,12 3 50X750 φ8/25 PIEDE 488,93 38,99 -169,43 2,93 287,80 0,06 488,93 38,99 -169,43 2,93 287,80 0,06 577,57 115,16 -128,73 3,05 306,90 0,06

130 577,57 115,16 -128,73 3,05 306,90 0,06 577,57 115,16 -128,73 3,05 306,90 0,06 567,49 47,32 -175,15 3,05 306,90 0,06 TESTA 355,83 -70,53 133,82 2,70 259,10 0,06 426,14 -21,97 150,00 2,81 274,30 0,05 355,83 -70,53 133,82 2,70 259,10 0,06 426,14 -21,97 150,00 2,81 274,30 0,05 355,83 -70,53 133,82 2,70 259,10 0,06 364,10 -23,80 251,50 2,71 260,90 0,09 4 50X750 φ8/25 PIEDE 472,06 58,76 -900,61 2,90 284,20 0,31 411,61 46,90 -477,70 2,81 271,30 0,17 411,61 46,90 -477,70 2,81 271,30 0,17 411,61 46,90 -477,70 2,81 271,30 0,17 371,60 138,96 -673,84 2,75 262,50 0,25 472,06 58,76 -900,61 17,43 254,20 0,31 TESTA 444,43 -34,82 568,31 2,83 278,30 0,20 444,43 -34,82 568,31 2,83 278,30 0,20 444,43 -34,82 568,31 2,83 278,30 0,20 535,36 -40,82 984,47 2,97 297,90 0,33 466,88 -107,70 717,28 4,43 0,00 0,16 535,36 -40,82 984,47 2,97 297,90 0,33 Le figure seguenti illustrano le verifiche a pressoflessione per i rimanenti setti armati della struttura nelle due diverse situazioni di carico. Si può osservare come la verifica a pressoflessione sotto l’azione sia dei carichi statici che dell’azione sismica risulti sempre soddisfatta:

132

5.3.2VERIFICA A TAGLIO

La verifica a taglio, non applicando la gerarchia delle resistenze, consiste nel verificare in entrambe le direzioni che:

VEd/ VRd ≤ 1

dove VEd e VRd hanno il medesimo significato precedentemente espresso.

I setti presentano staffe di diametro 8 mm a passo costante e pari a 55 cm. Per brevità si riporta la verifica a taglio sotto l’azione statica e sismica dei setti armati di dimensioni 50x755 cm. Il taglio resistente nelle due direzioni è:

dir. X BASE (mm) 500 dir. Y BASE (mm) 7550

ALTEZZA (mm) 7550 ALTEZZA (mm) 500

copriferro (mm) 20 copriferro (mm) 20

d (mm) 7530 d (mm) 480

φ 8 φ 8

passo staffe(mm) 550 passo staffe(mm) 550

Ast 100,53 Ast 100,53

Ast/s 0,18 Ast/s 0,18

cotθeff 1 cotθeff 1

VRcd (KN) 4996,16 VRcd (KN) 4809,05 VRsd (KN) 237,51 VRsd (KN) 15,14

VRd (KN) 237,51 VRd (KN) 15,14

P DIR VRd Verif. _SLU1 Verif. _SLU2 Verif. _{SLU3 SLU4} Verif. Verif. _SLU5 Verif. _SLU6 Verif. _Ex Verif. _Ey Verif. _Ez 1 X 237,51 0,56 0,45 0,44 0,45 0,45 0,45 0,05 0,08 0,08 Y 15,14 0,23 0,22 0,22 0,22 0,01 0,54 1,19 2,55 0,91 2 X 237,51 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,15 0,13 0,13 Y 15,14 0,14 0,13 0,13 0,14 0,06 0,40 1,24 2,49 0,88 3 X 237,51 0,06 0,05 0,05 0,05 0,04 0,05 0,10 0,08 0,08 Y 15,14 0,08 0,08 0,07 0,10 0,11 0,33 1,58 2,97 1,08 4 X 237,51 0,54 0,43 0,44 0,42 0,43 0,43 0,64 0,51 0,51 Y 15,14 0,16 0,15 0,14 0,17 0,20 0,57 1,80 3,86 1,33 T DIR. VRd Verif. _SLU1 Verif. _SLU2 Verif. _{SLU3 SLU4} Verif. Verif. _SLU5 Verif. _SLU6 Verif. _Ex Verif. _Ey Verif. _Ez 1 X 237,51 0,52 0,41 0,40 0,41 0,43 0,38 0,77 0,70 0,56 Y 15,14 0,23 0,22 0,22 0,22 0,01 0,54 1,19 2,55 0,91 2 X 237,51 0,07 0,06 0,06 0,06 0,05 0,08 0,28 0,30 0,21 Y 15,14 0,14 0,13 0,13 0,14 0,06 0,40 1,24 2,49 0,88 3 X 237,51 0,03 0,02 0,02 0,02 0,03 0,00 0,26 0,27 0,18 Y 15,14 0,08 0,08 0,07 0,10 0,11 0,33 1,58 2,97 1,08 4 X 237,51 0,59 0,47 0,48 0,46 0,44 0,51 0,83 0,78 0,62 Y 15,14 0,16 0,15 0,14 0,17 0,20 0,57 1,80 3,86 1,33

133

Le figure seguenti illustrano le verifiche a taglio per i setti armati della struttura nelle diverse combinazioni di carico. È evidente come anche per quanto riguarda il taglio, sotto l’azione dei carichi statici il setto risulta quasi interamente verificato, fatta eccezione per le sezioni dei setti in corrispondenza delle scale. Si suppone sia proprio la presenza di queste ad alterare il comportamento rispetto la situazione di progetto secondo telai piani.

Nel caso di azione sismica, la maggiore rigidezza rispetto agli altri elementi strutturali comporta forze sismiche maggiori rispetto a travi e pilastri quindi il soddisfacimento della verifica risulta più complesso.

135

5.4 Verifica delle fondazioni

L’edificio in esame poggia su travi rovesce non collegate fra loro (evidenziate nella figura seguente), se non in corrispondenza della travata P20/P39 tramite cordoli di sezione 30x30 cm. Sia cordoli che travi rovesce si suppongono costituiti delle stesso materiale della struttura in elevazione.

Come precedentemente descritto, le travi rovesce hanno dimensioni diverse e poggiano su un terreno schematizzato come un letto di molle dotate di rigidezza in tutte e 3 le direzioni principali.

Fig. 5.3 – Disposizione della fondazione a travi rovesce in pianta

5.4.1VERIFICA A FLESSIONE

La verifica è la stessa effettuata per le travi, considerando però un andamento del diagramma del momento di segno opposto, perciò positivo in corrispondenza degli appoggi e negativo in mezzeria. Di seguito si riportano le tabelle con i rapporti di verifica per tutte le sezioni, che risultano interamente soddisfatte sotto l’azione statica, mentre sotto l’azione sismica alcune sezioni superano il limite imposto dalla norma di una percentuale comunque quasi sempre inferiore al 20%.

136

T P6/P8 DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 179 130x130 Sx 2φ6+4φ14+(2φ14+2φ16) 249,20 0,04 0,02 0,02 0,03 0,04 0,00 0,47 0,36 0,22 M 2φ6+2φ14+(2φ14+2φ16) 247,60 0,35 0,32 0,32 0,33 0,26 0,41 0,63 0,84 0,49 Dx 2φ6+4φ14+(2φ16) 248,90 0,27 0,16 0,16 0,16 0,23 0,07 0,22 0,55 0,22 178 130x130 Sx 2φ6+4φ14+(2φ16) 248,90 0,09 0,01 0,02 0,00 0,07 0,06 0,66 0,63 0,36 M 2φ6+2φ14+(2φ14+2φ16) 247,60 0,34 0,31 0,30 0,31 0,28 0,34 0,48 0,52 0,39 Dx 2φ6+4φ14+(2φ16) 248,90 0,17 0,17 0,16 0,17 0,15 0,19 0,13 0,09 0,02 T

P17/P20 DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 174 200x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ16)+2φ16 457,40 0,14 0,13 0,13 0,13 0,13 0,13 0,31 0,21 0,20 M (4φ6+2φ14)+4φ16 279,60 0,47 0,41 0,41 0,41 0,42 0,24 0,26 0,27 0,27 Dx (4φ6+2φ14+4φ16)+2φ16 457,40 0,06 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,17 0,12 0,13 175 200x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ16)+2φ16 457,40 0,14 0,08 0,08 0,07 0,09 0,06 0,11 0,13 0,12 M (4φ6+2φ14)+4φ16 279,60 0,59 0,57 0,57 0,56 0,54 0,37 0,53 0,49 0,44 Dx (4φ6+2φ14+4φ16)+2φ16 457,40 0,08 0,12 0,12 0,11 0,10 0,14 0,61 0,40 0,35 176 200x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ16)+2φ16 457,40 0,08 0,12 0,13 0,12 0,09 0,16 0,53 0,49 0,37 M (4φ6+2φ14)+4φ16 279,60 0,81 0,74 0,74 0,73 0,68 0,49 0,76 0,74 0,62 Dx (4φ6+2φ14+4φ16)+2φ16 457,40 0,03 0,05 0,05 0,05 0,04 0,05 0,12 0,10 0,08 T

P29/P39 DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 295 250x130 Sx (4φ6+2φ14+1φ20)+2φ16 287,40 0,29 0,28 0,29 0,28 0,34 0,20 0,64 0,84 0,53 M (4φ6+2φ14+1φ20)+2φ16 200,20 0,15 0,13 0,15 0,09 0,14 0,11 1,16 0,69 0,65 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,13 0,10 0,11 0,08 0,09 0,11 0,91 0,41 0,37 3 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,23 0,19 0,21 0,17 0,20 0,18 1,14 0,58 0,54 M 4φ6+2φ14+(3φ20+2φ16) 461,40 0,76 0,64 0,64 0,65 0,67 0,60 0,97 0,90 0,80 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,26 0,19 0,19 0,21 0,18 0,22 0,51 0,27 0,21 105 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,33 0,25 0,25 0,26 0,24 0,27 0,50 0,41 0,37

137 M (4φ6+2φ14+1φ20)+2φ16 287,40 0,70 0,53 0,53 0,53 0,50 0,57 0,52 0,66 0,61 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,49 0,37 0,37 0,36 0,36 0,38 0,60 0,46 0,48 106 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,48 0,36 0,37 0,34 0,35 0,37 1,08 0,61 0,63 M 4φ6+2φ14+(3φ20+2φ16) 461,40 0,55 0,45 0,45 0,45 0,46 0,44 0,44 0,41 0,46 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,36 0,30 0,29 0,31 0,30 0,29 0,90 0,46 0,50 107 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,49 0,39 0,38 0,40 0,39 0,39 0,67 0,43 0,49 M (4φ6+2φ14+1φ20)+2φ16 287,40 0,82 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,64 0,56 0,67 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,44 0,35 0,35 0,34 0,35 0,35 0,51 0,36 0,41 108 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,43 0,34 0,35 0,32 0,34 0,34 0,99 0,51 0,58 M 4φ6+2φ14+(3φ20+2φ16) 461,40 0,60 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48 0,40 0,39 0,47 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,33 0,27 0,26 0,29 0,27 0,27 0,92 0,45 0,48 109 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,44 0,35 0,35 0,36 0,36 0,35 0,71 0,44 0,47 M (4φ6+2φ14+1φ20)+2φ16 287,40 0,66 0,53 0,52 0,53 0,53 0,52 0,67 0,53 0,60 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,34 0,27 0,27 0,26 0,27 0,27 0,43 0,30 0,34 110 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,34 0,26 0,27 0,25 0,26 0,26 0,82 0,43 0,48 M 4φ6+2φ14+(3φ20+2φ16) 461,40 0,17 0,15 0,15 0,16 0,16 0,14 0,37 0,24 0,22 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,21 0,15 0,15 0,15 0,14 0,17 0,20 0,25 0,23 157 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,33 0,24 0,24 0,23 0,22 0,26 0,42 0,38 0,37 M (4φ6+2φ14+1φ20)+2φ16 287,40 0,32 0,28 0,29 0,26 0,35 0,20 1,03 1,03 0,66 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,12 0,10 0,09 0,11 0,05 0,16 0,75 0,65 0,38 158 250x130 Sx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,23 0,18 0,18 0,19 0,12 0,26 0,73 0,80 0,46 M 4φ6+2φ14+(3φ20+2φ16) 461,40 0,30 0,25 0,26 0,24 0,29 0,21 0,73 0,68 0,48 Dx (4φ6+2φ14+4φ20)+2φ16 614,80 0,02 0,00 0,00 0,00 0,03 0,04 0,15 0,28 0,12 T

P20/P39 DIM. POS. ARMATURE MRd

Verif. SLU1 Verif. SLU2 Verif. SLU3 Verif. SLU4 Verif. SLU5 Verif. SLU6 Verif. Ex Verif. Ey Verif. Ez 296 30x30 Sx 2φ14+2φ14 22,33 0,06 0,08 0,08 0,08 0,20 -0,06 0,61 1,35 0,52 M 2φ14+2φ14 22,33 0,10 0,09 0,09 0,08 0,09 0,08 0,16 0,17 0,13

138 Dx 2φ14+2φ14 22,33 0,45 0,44 0,44 0,43 0,52 0,34 0,73 1,29 0,71 297 30x30 Sx 2φ14+2φ14 22,33 0,14 0,13 0,13 0,13 0,04 0,22 0,42 0,83 0,35 M 2φ14+2φ14 22,33 0,14 0,12 0,13 0,12 0,10 0,15 0,25 0,35 0,20 Dx 2φ14+2φ14 22,33 0,37 0,35 0,36 0,35 0,46 0,23 0,65 1,25 0,65 298 30x30 Sx 2φ14+2φ14 22,33 0,18 0,18 0,18 0,18 0,10 0,28 0,41 0,88 0,38 M 2φ14+2φ14 22,33 0,16 0,15 0,15 0,15 0,12 0,19 0,26 0,40 0,23 Dx 2φ14+2φ14 22,33 0,37 0,33 0,33 0,32 0,44 0,19 0,72 1,32 0,69 299 30x30 Sx 2φ14+2φ14 22,33 0,29 0,28 0,28 0,28 0,23 0,34 0,44 0,74 0,42 M 2φ14+2φ14 22,33 0,26 0,25 0,25 0,25 0,19 0,31 0,41 0,68 0,38 Dx 2φ14+2φ14 22,33 0,12 0,07 0,08 0,07 0,18 -0,05 0,55 1,18 0,49

139

5.4.21VERIFICA A TAGLIO

Affinché la verifica a taglio sia considerata soddisfatta deve quindi risultare: VEd/ VRd ≤ 1

dove :

VEd è il valore di calcolo dello sforzo di taglio agente;

VRd = min (V , V ), valore di calcolo del taglio resistente. dove

V è la resistenza di calcolo a "taglio trazione" in riferimento all'armatura trasversale

V = 0,9 d A

s f (ctgα + ctgθ) sinα

V è la resistenza di calcolo a "taglio compressione" in riferimento al calcestruzzo d'anima

V =0,9 d b α f

′_{ctgα + ctgθ} (1 + ctg θ) con:

A l'area dell'armatura trasversale;

s interasse fra le due armature trasversali consecutive;

α angolo di inclinazione dell' armatura trasversale rispetto all' asse della trave (90°); θ angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo rispetto all' asse della trave(45°); f ′ resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo d'anima = 0,5 f ;

α coefficiente maggiorativo pari a 1 per membrature non compresse.

In Tabella si riporta il rapporto di verifica a taglio per le sezioni di appoggio delle travate di fondazione. Le sezioni di appoggio non verificate, sia sotto le azioni statiche che sismiche, corrispondono alle travi di forma ad L e dimensioni 130x130 cm e in corrispondenza del cordolo di collegamento, la cui armatura non tiene di conto della presenza dei pilastri in elevazione.

140

T P6/P8 DIM. POS. ARM. Vrd Ved SLU1 Ved SLU2 Ved SLU3 Ved SLU Ved SLU5 Ved SLU6 VedE1 VedE2 VedE3

179 130x130 Inizio 8φ/25 89,17 1,68 1,46 1,45 1,47 1,46 1,46 1,69 1,36 1,49

Fine 89,17 1,47 1,16 1,16 1,17 1,15 1,18 1,34 1,16 1,28

178 130x130 Inizio 8φ/25 89,17 1,56 1,26 1,27 1,25 1,27 1,25 0,32 0,51 0,36

Fine 89,17 1,73 1,53 1,53 1,52 1,54 1,52 0,74 0,85 0,74

T P17/P20 DIM. POS. ARM. Vrd Ved SLU1 Ved SLU2 Ved SLU3 Ved SLU Ved SLU5 Ved SLU6 VedE1 VedE2 VedE3 174 200x130 Inizio 14φ/14 487,65 0,16 0,15 0,15 0,15 0,15 0,14 0,02 0,02 0,02 Fine 487,65 0,32 0,25 0,25 0,25 0,26 0,25 0,07 0,07 0,06 175 200x130 Inizio 14φ/14 487,65 0,44 0,37 0,37 0,37 0,37 0,38 0,43 0,36 0,38 Fine 487,65 0,25 0,20 0,20 0,20 0,20 0,21 0,00 0,02 0,03 176 200x130 Inizio 14φ/14 487,65 0,50 0,41 0,41 0,41 0,40 0,41 0,35 0,37 0,39 Fine 487,65 0,65 0,60 0,60 0,59 0,57 0,64 0,02 0,03 0,09

T P29/P39 DIM. POS. ARM. Vrd Ved SLU1 Ved SLU2 Ved SLU3 Ved SLU Ved SLU5 Ved SLU6 VedE1 VedE2 VedE3 295 250x130 Inizio 14φ/20 362,22 0,76 0,66 0,67 0,64 0,65 0,67 1,14 0,77 0,79 Fine 362,22 0,73 0,61 0,62 0,60 0,61 0,62 1,15 0,75 0,77 3 250x130 Inizio 14φ/20 362,22 0,20 0,14 0,14 0,12 0,14 0,13 0,68 0,32 0,32 Fine 362,22 0,82 0,65 0,65 0,66 0,66 0,65 0,03 0,23 0,11 105 250x130 Inizio 14φ/20 362,22 0,21 0,19 0,18 0,20 0,19 0,18 0,83 0,39 0,38 Fine 362,22 0,42 0,31 0,32 0,30 0,31 0,32 0,54 0,08 0,12 106 250x130 Inizio 14φ/20 362,22 0,36 0,29 0,29 0,29 0,29 0,29 0,35 0,29 0,32 Fine 362,22 0,91 0,73 0,72 0,73 0,73 0,72 0,03 0,28 0,14 107 250x130 Inizio 14φ/20 362,22 0,37 0,30 0,29 0,31 0,30 0,29 0,95 0,48 0,50 Fine 362,22 0,31 0,25 0,26 0,23 0,24 0,25 0,58 0,11 0,12 108 250x130 Inizio 14φ/20 362,22 1,04 0,83 0,83 0,82 0,83 0,83 1,02 0,77 0,92 Fine 362,22 0,97 0,77 0,76 0,78 0,77 0,77 0,04 0,30 0,17 109 250x130 Inizio 14φ/20 362,22 0,40 0,32 0,31 0,34 0,33 0,31 0,99 0,51 0,51