Elab-N. PIANO URBANISTICO ATTUATIVO Comparto svincolo Sud E45 Zona A - Ponte di Larciano

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PIANO URBANISTICO ATTUATIVO Comparto svincolo Sud E45

Zona A - Ponte di Larciano

LOCALITA': PONTE DI LARCIANO

BAGNO DI ROMAGNA

COMMITTENTI: SAMPIERANA s.p.a.

leg. rappr. PARA CESARE SAMPIERANA REAL ESTATE s.r.l.

leg. rappr. PARA MORENO

La ditta proprietaria ed il progettista, eseguiti i necessari accertamenti, dichiarano che lo stato di fatto presentato legittimo in termini edilizi ed urbanistici rispetto ai regolamenti, alle normative comunali ed alle disposizioni di legge vigenti in materia.

COMMESSA: 05_053

COLLABORATORI: arch. Bernabini - ing. Zattini - geom. Baldi

REV. DATA DESCRIZIONE REDATTO CONTROLLATO APPROVATO

DOCUMENTO RIESAMINATO

SOCIETA' D'INGEGNERIA

via C. Battisti, 91/e - 47021 S. Piero in Bagno (FC) - Tel. 0543-917525 COD.FISC. e P.IVA 03834660403 - Iscr. C.C.I.A.A. REA FO - 318489 -

SITO INTERNET: www.studiocober.it - MAIL: [email protected]

in Variante a POC e RUE vigente e in Variante a PUA-C5 con valore di PdiC

per le Opere di Urbanizzazione

OGGETTO: RELAZIONE DI CALCOLO

TOMBINAMENTO RIO LARCIANO

Elab-N

ID ELABORATO: 05_053_0_Elab-N

Riccardo Bernabini

0 Luglio 2007 EMISSIONE Patrizio

Bernabini

Patrizio Bernabini Riccardo

Bernabini

1 Febbraio 2008 REVISIONE Patrizio

Bernabini

Patrizio Bernabini

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INDICE

1 PREMESSA ...3

1.1 SINTESI DEL PERCORSO PROGETTUALE ...3

2 RELAZIONE DI CALCOLO...4

2.1 Premessa...4

2.2 Descrizione generale dell’opera e criteri generali di progettazione, analisi e verifica...4

2.3 Quadro normativo di riferimento adottato ...4

2.3.1 Norme di riferimento cogenti ...4

2.4 programmi per l’analisi automatica...6

2.5 ANALISI DEI CARICHI...6

2.5.1 PESO PROPRIO STRUTTURA PORTANTE ...6

2.5.2 PESO PERMANENTE NON STRUTTURALE ...6

2.5.3 CARICHI VARIABILI ...6

2.5.4 AZIONE DELLA NEVE ...7

2.6 AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE ...7

2.6.1 SOLAI ...7

2.6.2 Setti verticali ...7

2.6.2.1 spinta delle terre ...8

2.6.2.2 spinta sovraccarico...8

2.6.2.3 spinta idrostatica...9

2.7 Modello numerico...9

2.7.1 Metodologia di modellazione ed analisi ...9

2.7.2 Informazione sul codice di calcolo ...9

2.7.3 Modellazione delle azioni...10

2.8 COMBINAZIONI DI CARICO ...10

2.9 VERIFICHE ...11

2.9.1 Verifiche elementi in c.a...11

2.9.1.1 Verifica elemento 1 ...18

2.9.1.2 Verifica elemento 2 ...19

2.9.1.3 Verifica elemento 3 ...20

2.9.1.4 Verifica elemento 3 ...21

2.9.1 Verifica Portanza Terreni ...22

2.9.1.1 Pressioni sul terreno ...22

2.9.1.2 Verifica ...27

2.10 _______________________________________________________ ALLEGATO A ...29

2.10.1 Dati relativi ai nodi della struttura ...30

2.10.2 - Elementi a 4 nodi ...39

2.10.3 - Condizioni e combinazioni di carico...47

2.10.4 - Carichi applicati agli elementi ...47

2.10.5 - Spostamenti nodali...63

2.10.6 - Pressioni sul terreno ...79

2.10.7 - Sollecitazioni negli elementi a 4 nodi ...84

2.10.8 - Sollecitazioni negli elementi a 4 nodi ...106

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1 PREMESSA

1.1 SINTESI DEL PERCORSO PROGETTUALE

Trattasi di progetto relativo alla realizzazione di Tombinatura nell’ambito dell’intervento di urbanizzazione in oggetto, da eseguirsi in località S. Piero in Bagno nel Comune di Bagno di Romagna.

E’ previsto in progetto il rifacimento del secondo tratto di tombinatura, con uno scatolare rettangolare di lunghezza pari a 50.00 m, sezione pari a 3.00x2.00m e pendenza media del 6,0% che segue quella del terreno rilevato.

L’opera di presa è costituita da costruzione in c.a. interrata La struttura portante è in c.a.

Gli elementi costitutivi fondamentali sono:

- fondazioni superficiali di tipo platea in c.a. ; - muri controterra in c.a. ;

- solai in c.a.

Gli elementi costitutivi sopra riportati formano lo scatolare in oggetto.

L’edificio si trova in zona sismica ma le particolari condizioni consentono di trascurare completamente l’azione del sisma, poiché il fabbricato si sviluppa su di un unico livello completamente interrato.

Dalla relazione geologico-tecnica del terreno, redatta dallo studio Geos, allegata alla presente, si evidenziano gli elementi da considerare nella progettazione. Informazioni più dettagliate al riguardo sono riportate nella relazione geotecnica.

Nella schematizzazione eseguita con ausilio di programma di calcolo è stata implementata, per ragioni di semplificazione, una porzione dell’opera di lunghezza di 10 mt. sufficiente da poter considerare una parte centrale che non risente delle condizioni di bordo.

2000

3000

TOMBINATURA DEL TRATTO FINALE DI RIO LARCIANO CON SCATOLARE DIM. m 3.00X2.00

PENDENZA MEDIA 6%

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2 RELAZIONE DI CALCOLO

2.1 Premessa

La struttura in oggetto ha dimensioni riferite al progetto architettonico allegato. I calcoli riguardano la struttura in c.a.

I calcoli sviluppati nel seguito sono stati svolti nello spirito del metodo “alle tensioni ammissibili”

2.2 Descrizione generale dell’opera e criteri generali di progettazione, analisi e verifica

DIMENSIONI CALCOLO STRUTTURA

Lunghezza 50 mt. (10 mt implementati)

Larghezza 3.30 mt

Altezza 2.30 mt

SCHEMA STATICO

La struttura è interamente in c.a. normale in opera in c.a. per cui volendo individuare degli elementi strutturali questi possono essere descritti come:

- Fondazioni costituite da platea in c.a.

- Elementi resistenti verticali realizzati muri contro terra in c.a.

- Elementi tipo solai in soletta in c.a.

2.3 Quadro normativo di riferimento adottato

Nel calcolo di tutti gli elementi resistenti si e' tenuto conto di quanto precisato nei seguenti Riferimenti Normativi:

2.3.1 Norme di riferimento cogenti

L. 05.11.1971, n. 1086

Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica

D.M. LL.PP. del 14.02.1992

Norme Tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

D.M. del 09.01.1996

Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche.

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D.M. del 16.01.1996

Norme Tecniche relative ai "Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi".

D.M. del 16.01.1996

Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche.

Circolare Ministeriale del 04.07.1996 n. 156AA.GG./STC.

Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi" di cui al Decreto Ministeriale 16.01.1996.

L. 02.02.1974, n. 64

Provvedimenti per costruzioni con particolari prescrizioni per zone sismiche.

D.M. LL. PP. E INT. 19.06.1984

Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche.

D.M. LL. PP. 11.03.1988

Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

Circolare Ministeriale del 24.07.1988, n. 30483/STC.

Legge 2Febbraio 1974 n. 64, art. 1 - D.M. 11 Marzo 1988.

Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilita' dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

Circolare Ministeriale del 15.10.1996 N°252.

Istruzioni per l'applicazione delle "Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche" di cui al D.M.09.01.1996

Circolare Ministeriale del 10.04.1997 N°65/AA.GG.

Istruzioni per l'applicazione delle "Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche"

di cui al D.M.16.01.1996

Ordinanze della Presidenza del Consiglio dei ministri n.3274, n.3316 ed allegati

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Poiché l’intervento è ubicato in zona sismica di seconda categoria e il relativo titolo abitativo edilizio è stato richiesto in data antecedente il 30/06/2009, in particolare il Piano Particolareggiato di Iniziativa Privata con valore di Permesso a Costruire per le OO.UU. e l’intervento edilizio sono stati approvati con atto deliberativo di Consiglio Comunale n°56 del 27/11/2008, ai sensi dell dell’art.64 comma 7 della Legge regionale 06/07/2009 n°6, il progetto è stato redatto con le norme tecniche sismiche individuate dal DPR380/2001 parte II, capo IV e DM 16/01/1996 “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche”.

2.4 programmi per l’analisi automatica EnexSys rel. 029.10 – Structural Analysis program

Programma di calcolo ad elementi finiti monodimensionali, bidimensionali e tridimensionali e di calcolo per le verifiche alle t.a. di sezioni in acciaio e in c.a.

2.5 ANALISI DEI CARICHI

2.5.1 PESO PROPRIO STRUTTURA PORTANTE

Il peso della struttura portante è calcolato in automatico dal programma di analisi agli elementi finiti, utilizzato per l’analisi strutturali.

Per il c.a. è assunto un peso specifico pari a:

γ = 2500 kg/m³

2.5.2 PESO PERMANENTE NON STRUTTURALE

Sui solaio di copertura è prevista la presenza di terreno vegetale. il peso proprio del terreno pari a γ

t

= 1800 kg/m³.

2.5.3 CARICHI VARIABILI

Con riferimento al prospetto 5.1 del DM 16/01/96 si sono considerati i seguenti carichi varibili:

Copertura praticabile : non suscettibile di affollamento : Cat. 1 →q = 2,00KN/mq.

Sulla platea di fondazione è prevista la presenza di acqua. il peso proprio dell’acqua è

assunto pari a γ

t

= 1000 kg/m³.

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2.5.4 AZIONE DELLA NEVE

Il carico utile dovuto alla neve in zona I e per un’altitudine sul livello del mare a

s

≈ 475 m vale q

sk

= 1.60 + 3(a

s

– 200)/1000 = 1.60+3(475–200)/1000 = 2.43 kN/m² = 243 kg/m²

il carico da applicare vale:

qes = qsk x µ1 = 243 x 0.8 ≈ 195 kg/m²

NOTA: Essendo il carico neve minore del carico di folla assunto pari a 200 kg/mq e non essendo possibile la compresenza di carico neve e di folla compatta si assumerà nei calcoli il carico più gravoso cioè quello della folla.

2.6 AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE

Si determinano le azioni sugli elementi costituenti lo scatolare che saranno applicati nel modello di calcolo e agiranno secondo le combinazioni di seguito definite.

2.6.1 SOLAI

a) solaio copertura in c.a. (spessore 30 cm)

peso proprio 750 daN/mq terreno 1000 daN/mq 1750 daN/mq utile 200 daN/mq 1950 daN/mq

b) soletta di fondazione in c.a. (spessore 30 cm) peso proprio 750 daN/mq utile acqua 2000 daN/mq 2750 daN/mq

2.6.2 Setti verticali

Il momento flettente massimo agente sul setto verticale in c.a. nella sezione di mezzeria e di incastro, è dovuto principalmente alla spinta del terreno retrostante.

Vi è la possibilità che la tombinatura sia piena di acqua che esercita una spinta idrostatica

sulle pareti di verso opposto alla spinta del terreno e che quindi non verrà combinata per la

determinazione della massima sollecitazione sui setti.

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2.6.2.1 spinta delle terre Il valore della spinta sarà:

S = 0,50 x γ x H² x K

a

Dove:

γ è il peso specifico del terreno spingente H è la profondità a cui si riferisce la spinta

K

a

è il coefficiente di spinta attivo in cui φ’ è l’angolo d’attrito interno del terreno.

Dalla relazione geologica allegata si ricavano i valori del peso del terreno al metro cubo e dell’angolo di attrito in modo da poter quantificare il valore di spisnta attiva esercitato dal terreno sul muro.

Il terreno presenta dunque i seguenti parametri meccanici:

γ = 1900 kg/m³

φ’ = si assume un valore di 25°

K

a

, il coefficiente di spinta attiva, è calcolato come segue:

K

a

= tg²( 45 – φ’/2) = tg

²

(45° - 12.5°) = 0.40 quindi

S

a

= 0,50 x γ x H² x K

a

= 0,50 x 1900 x 3.15² x 0,40 = 3770 kg/m

La spinta del terreno agisce ad 1/3 di h partendo dalla quota di fondazione avendo considerato che H è l’altezza che va dal piano di campagna all’attestazione della fondazione che vale 3.15 mt

S

a

è applicata ad H/3 = 105 cm dalla base.

2.6.2.2 spinta sovraccarico

Si considera l’azione derivante da sovraccarico accidentale sul terreno pari a 200 kg/mq. Il valore della spinta sarà:

Sq = q x H x K

a

Dove:

q è il carico d’esercizio

K

a

è il coefficiente di spinta attivo in cui φ’ è l’angolo d’attrito interno del terreno.

q = 200 kg/m² φ’ = 25°

K

a

, il coefficiente di spinta attiva, è calcolato come segue:

K

a

= tg²( 45 – φ’/2) = 0.40 quindi

Sq = q x H x K

a

= 200 x 3.15 x 0,40 = 252 kg/m

applicata a metà altezza del setto.

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2.6.2.3 spinta idrostatica Il valore della spinta sarà:

S

w

= 0,50 x γ

a

x h² Dove:

γ

a

è il peso specifico dell’acqua = 1000 kg/m³

h è la profondità a cui si riferisce la spinta (altezza interna scatolare = 2 mt) S

w

= 0,50 x γ x h² = 0,50 x 1000 x 2.0² = 2000 kg/m

La spinta idrostatica agisce a metà di h. S

w

è applicata ad h/2 = 100 cm dalla base interna.

2.7 Modello numerico

2.7.1 Metodologia di modellazione ed analisi

L’analisi e la verifica della struttura in oggetto è condotta con ausilio di codici di calcolo automatico di cui è stata controllata l’affidabilità ed è stata verificata l’attendibilità dei risultati ottenuti. I risultati ottenuti sono riportati in maniera da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità.

2.7.2 Informazione sul codice di calcolo Codice di calcolo:

EnexSys rel. 029.10 – Structural Analysis program

Programma di calcolo ad elementi finiti monodimensionali, bidimensionali e tridimensionali e di calcolo per le verifiche alle t.a. di sezioni in acciaioe in c.a.

En.Ex.Sys. WinStrand - Structural Analisys & Design

Ditta produttrice: En.Ex.Sys. s.r.l. - Via Tizzano 46/2 - Casalecchio di Reno (Bologna) Sigla: WinStrand

Piattaforma software: Microsoft Windows XP Home, Microsoft Windows XP Home Professional Documentazione in uso: Manuale teorico - Manuale d'uso

Campo di applicazione: Analisi statica e dinamica di strutture in campo elastico lineare.

Programma licenziato a:

Utente: Studio Tecnico Bernabini Patrizio

Versione: 2010 – release 029

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2.7.3 Modellazione delle azioni

Le azioni vengono applicate al modello di calcolo con le modalità di seguito descritte:

PESO PROPRIO STRUTTURA PORTANTE

Il peso della struttura portante è calcolato in automatico dal programma di analisi agli elementi finiti, utilizzato per l’analisi strutturali ed e applicato alla stregua di un carico superficialesugli elementi strutturali

PESO PERMANENTE

Il peso del terreno è dell’acqua è modellato come carico di superficie sulle solette.

La spinta del terreno e quella idrostatica sulle pareti è modellato come carico lineare.

AZIONE DEI CARICHI VARIABILI

I carichi variabili sono modellati come carico di superficie sulle solette.

2.8 COMBINAZIONI DI CARICO

CONDIZIONI DI CARICO

Le condizioni di carico sono i carichi che si considerano nell’analisi strutturale ed a ciascuna di esse è associato un indice numerico identificativo.

I carichi sono quindi indicati nella tabella seguente:

Condizione di carico

Descrizione Tipologia

1 Peso Proprio Struttura Portante G

1

-Permanente strutturale 2 Peso terreno e spinta attiva terreno G

2

-Permanente non strutturale 3 Variabile folla e spinta sovraccarico Q

1

- variabile

4 Carico acqua sul fondo e spinta idrostatica su pareti

Q

2

-variabile

L’entità di tali azioni è calcolata di seguito, in relazione a quanto indicato dal D.M.

16/01/96 e dalle specifiche di Capitolato.

CONBINAZIONI DI CARICO Combinazioni di carico definite:

Combinazione di carico numero

1 propri + permanenti + accidentali folla

2 propri + permanenti + accidentali folla + accidentali idrostatici

Comb.\Cond 1 2 3 4

1 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000

2 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000

La prima combinazione serve a massimizzare le sollecitazioni sui setti verticali

La seconda combinazione massimizza le pressioni sul terreno

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2.9 VERIFICHE

Si procede alle verifiche degli elementi che costituiscono la tombinatura scatolare e della portanza dei terreni in relazione ai risultati dell’analisi del modello riportatI nell’ ALLEGATO A.

Le verifiche degli elementi sono eseguite con programma di calcolo.

2.9.1 Verifiche elementi in c.a.

Si riportano a capo delle verifiche schemi di visualizzazione delle sollecitazioni massime.

Combinazione 1 - Momenti mxx

-1477.29 [kgm/m]

-1418.42 [kgm/m]

-1297.47 [kgm/m]

-1082.79 [kgm/m]

-784.92 [kgm/m]

-487.04 [kgm/m]

-272.36 [kgm/m]

-151.42 [kgm/m]

132.29 [kgm/m]

275.87 [kgm/m]

530.75 [kgm/m]

884.39 [kgm/m]

1238.02 [kgm/m]

1492.90 [kgm/m]

1636.48 [kgm/m]

1706.38 [kgm/m]

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12 / 127

Combinazione 2 - Momenti mxx

-1699.33 [kgm/m]

-1634.37 [kgm/m]

-1500.92 [kgm/m]

-1264.05 [kgm/m]

-935.39 [kgm/m]

-606.74 [kgm/m]

-369.87 [kgm/m]

-236.42 [kgm/m]

560.97 [kgm/m]

685.27 [kgm/m]

905.90 [kgm/m]

1212.02 [kgm/m]

1518.15 [kgm/m]

1738.78 [kgm/m]

1863.07 [kgm/m]

1923.58 [kgm/m]

(13)

13 / 127

Gli elementi in verifica sono individuati con la numerazione di seguito riportata.

1 2 3

4

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14 / 127 - Verifiche lastre/piastre

- Modalità di verifica

Gli elementi lastra/piastra possono essere distinti in due categorie in funzione dello stato di sollecitazione:

•

elementi soggetti ad uno stato di sollecitazione semplice (flessione o tensionale a membrana);

•

elementi soggetti ad uno stato di sollecitazione misto (flessionale e tensionale a membrana).

Le verifiche per stato di sollecitazione semplice sono svolte proiettando le armature lungo le direzioni principali e effettuando la verifica a flessione retta/membrana lungo tali direzioni.

Per gli elementi soggetti ad uno stato di sollecitazione misto, le direzioni principali variano, lungo lo sviluppo z dell'elemento, in modo continuo. Il codice di verifica procede a:

•

suddivisione dell'elemento in strati di 1 cm di spessore;

•

valutazione, per ogni strato, del corrispondente stato di deformazione e tensione membranale;

•

ricostruzione, per sovrapposizione dei vari strati membranali, del comportamento globale dell'elemento soggetto allo stato misto di presso-flessione.

L'Utente può definire delle sezioni trasversali, per le quali le sollecitazioni sono valutate mediando integrazione sulla lunghezza della sezione

Nella determinazione della matrice di rigidezza degli strati di cls, si assume:

•

Metodo T.A.: il calcestruzzo in compressione è assunto indefinitamente elastico lineare mentre, in trazione, si può assumere (opzionalmente) che sia in grado di assumere una trazione compresa fra 0 e fct, essendo fct la resstenza a trazione del calcestruzzo definita dall'EC2;

•

Metodo S.L.U.: il metodo impiegato è quello noto come MCFT acronimo di "Modified Compression Field Method", sviluppato presso l'Università di Toronto da Collins e Del Vecchio a partire dagli anni '80. Il metodo, nella forma implementata, assume per la curva monoassiale tensione-deformazioni del cls quanto previsto dall'EC2;

La verifica a punzonamento può essere condotta considerando o non considerando autoequilibrate le tensioni nel terreno sotto il cono di punzonamento. L'angolo di diffusione è fissato dall'utente.

I copriferri indicati sono da intendersi riferiti al centro delle barre resistenti.

Simbologia utilizzata T.A.:

σamm

Tensione ammissibile

σamm,Trazione

Tensione ammissibile di trazione cls

σcls,1

Tensione cls direzione 1

σcls,2

Tensione cls direzione 2

σacciaio,1

Tensione acciaio direzione 1

σacciaio,2

Tensione acciaio direzione 2

cfx,Eq

Copriferro in direzione x

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15 / 127 Afx

Armatura in direzione x

cfy,Eq

Copriferro in direzione y

Afy

Armatura in direzione y

Nx, Ny, Nxy, Mxx, Myy, Mxy

Componenti di sollecitazione esterna

N11, N22, M11, M22, M12

Componenti di sollecitazione principali

α

Angolo direzioni principali

d

Distanza a cui è calcolato il perimetro critico

τb,0

Tensione ammissibile a taglio elementi privi di armatura a taglio

τb,1

Tensione ammissibile a taglio elementi con armatura a taglio

N, Mx, My

Sollecitazione esterna verifica a punzonamento

τ

Tensione tangenziale massima

Simbologia utilizzata S.L.:

fyd

Tensione di snervamento di progetto barre armatura

εud

Deformazione uniforme ultima

εyd

Deformazione al limite di snervamento

fck

Resistenza cilindrica caratteristica

fcd

Tensione di calcolo a compressione di base

εc2

Deformazione limite elastico

εy

Deformazione limite ultimo

fctd

Tensione di calcolo a trazione di progetto

εctd

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16 / 127 Deformazione al limite di trazione

Ecm

Modulo elastico

cfx,Eq

Copriferro in direzione x

Afx

Armatura in direzione x

cfy,Eq

Copriferro in direzione y

Afy

Armatura in direzione y

Nx, Ny, Nxy, Mxx, Myy, Mxy

Componenti di sollecitazione esterna

N11, N22, M11, M22, M12

Componenti di sollecitazione principali

α

Angolo direzioni principali

Cr

Coefficiente rottura SD/SR

εx

Deformazione acciaio direzione x

εy

Deformazione acciaio direzione y

εmin

Deformazione minima cls

εmax

Deformazione massima cls

θmax

Angolo direzioni principali di deformazione

σamm

Tensione ammissibile S.L.E. di riferimento

σx

Tensione nelle barre nello S.L.E. di riferimento in direzione x

σy

Tensione nelle barre nello S.L.E. di riferimento in direzione y

σc,Max

Tensione massima nel cls nello S.L.E. di riferimento

d

Distanza a cui è calcolato il perimetro critico

CRd,c

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17 / 127 Coefficiente taglio resistente elementi privi di armatura a taglio

VEd, MxEd, MyEd

Sollecitazione esterna verifica a punzonamento

Bx,By

Dimensioni perimetro critico

β

Angolo diffusione tensioni

vEd

Tensione tangenziale sull'area critica

ρ

Rapporto meccanico di armatura

VRd,c

Taglio resistente elementi privi di armatura

(18)

18 / 127

2.9.1.1 Verifica elemento 1

x y z

5 6

7

8

11 12

13 14

15 16

17 18

19 20

21 22 23

24 25

26 27

28 29 30

31 32

33 34

35 36 37

38 39

40 41

42 43 44

45 46

47 48

49 50 51

52 53

54 55

56 57 58

59 60

61 62

63 64 65

66 67

68 69

70 71 72

73 74

75 76

77 78 79

80 81

82 83

84 85 86

87 88

89 90

91 92 93

94 95

96 97

98 99 100

101 102

103 104

105 106 107

108 109

110 111

112 113 114

115 116

117 118

119 120 121

122 123

124 125

126 127 128

129 130

131 132

133 134 135

136 137

138 139

140 141 142

143 144

145 146

147 148 149

150 151

152 153

- Elementi più sollecitati per tipologia di sezione

- Verifiche TA Flessionali elemento nodi 144 151

- Materiali

- Acciaio

•

σ^amm 2600.0 [kg/cm²]

- Calcestruzzo

•

σ^amm 97.5 [kg/cm²]

- Sezione

•

sezione 1 H=30.00 [cm]

Estradosso Intradosso

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00

- Azioni di verifica combinazione 2 (9.75 1.38 [m])

Mxx 42.22 [kgm/m] M11 -1278.41 [kgm/m]

My 1278.17 [kgm/m] M22 -41.98 [kgm/m]

Mxy -17.14 [kgm/m] α -0.79 [°]

- Tensioni Massime

Estradosso Intradosso M

[kg/m] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²]

-1278.41 -19.8 -84.1 0.0 1315.2

(19)

19 / 127

-41.98 -0.7 -2.8 0.0 43.2

2.9.1.2 Verifica elemento 2

235 234 233

232 231 230 229

228 227 226 225

224 223 222 221

220 219 218 217

216 215 214 213

212 211 210 209

208 207 206 205

204 203 202 201

200 199 198 197

196 195 194 193

192 191 190 189

188 187 186 185

184 183 182 181

180 179 178 177

176 175 174 173

172 171 170 169

168 167 166 165

164 163 162 161

160 159 158 157

156 155 154

10

1

142 135 128 121 114 107 100 93 86 79 72 65 58 51 44 37 30 23 16

7

6

x y z

Elementi più sollecitati per tipologia di sezione

- Materiali

- Acciaio

•

σamm 2600.0 [kg/cm²]

- Calcestruzzo

•

- Sezione

•

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00

Mxx 147.85 [kgm/m] M11 -1700.94 [kgm/m]

My 1699.33 [kgm/m] M22 -146.24 [kgm/m]

Mxy 50.04 [kgm/m] α 1.85 [°]

(20)

20 / 127

-1700.94 -26.3 -111.9 0.0 1749.9

-146.24 -2.3 -9.6 0.0 150.4

2.9.1.3 Verifica elemento 3

5

8

22 29

36 43

50 57

64 71

78 85

92 99

106 113

120 127

134 141

148

2

9

236 237 238

239 240 241 242

243 244 245 246

247 248 249 250

251 252 253 254

255 256 257 258

259 260 261 262

263 264 265 266

267 268 269 270

271 272 273 274

275 276 277 278

279 280 281 282

283 284 285 286

287 288 289 290

291 292 293 294

295 296 297 298

299 300 301 302

303 304 305 306

307 308 309 310

311 312 313 314

315 316 317

x y z

- Materiali

- Acciaio

•

σ^amm 2600.0 [kg/cm²]

- Calcestruzzo

•

σ^amm 97.5 [kg/cm²]

- Sezione

•

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00

Mxx -147.11 [kgm/m] M11 -1693.28 [kgm/m]

(21)

21 / 127

My -1691.63 [kgm/m] M22 -145.46 [kgm/m]

Mxy -50.62 [kgm/m] α -1.88 [°]

-1693.28 -26.2 -111.4 0.0 1742.0

-145.46 -2.3 -9.6 0.0 149.6

2.9.1.4 Verifica elemento 3

232 228 224 220 216 212 208 204 200 196 192 188 184 180 176 172 168 164 160

10

1

422 421 420 419 418

417 416 415 414 413

412 411 410 409 408

407 406 405 404 403

402 401 400 399 398

397 396 395 394 393

392 391 390 389 388

387 386 385 384 383

382 381 380 379 378

377 376 375 374 373

372 371 370 369 368

367 366 365 364 363

362 361 360 359 358

357 356 355 354 353

352 351 350 349 348

347 346 345 344 343

342 341 340 339 338

337 336 335 334 333

332 331 330 329 328

327 326 325 324 323

322 321 320 319 318

311 307 303 299 295 291 287 283 279 275 271 267 263 259 255 251 247 243 239

9

2 x

y z

- Materiali

- Acciaio

•

σ^amm 2600.0 [kg/cm²]

- Calcestruzzo

•

- Sezione

•

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

Afx

[cm²] / m

cfx,Eq

[cm]

Afy

[cm²] / m

cfy,Eq

[cm]

3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00 3.93 3.00

(22)

22 / 127 - Azioni di verifica combinazione 2 (9.75 1.93 [m])

Mxx -64.58 [kgm/m] M11 1923.96 [kgm/m]

My -1923.58 [kgm/m] M22 64.20 [kgm/m]

Mxy -26.53 [kgm/m] α 0.82 [°]

1923.96 0.0 1979.3 -29.8 -126.6

64.20 0.0 66.0 -1.0 -4.2

2.9.1 Verifica Portanza Terreni

La verifica della portanza dei terreni viene eseguita con l’ausilio di programma di calcolo.

Si confrontano le tensioni massime sul terreno desunte dai risultati dell’analisi del modello e si confrontano con le tensioni ammissibili risultanti dalla relazione geologica. In particolare si assumerà il minimo tra i valori proposti che risulta quello relativo all’area della palazzina uffici che risulta adiacente all’intervento in oggetto.

2.9.1.1 Pressioni sul terreno

- Convenzioni adottate

Nel seguito vengono riportate le pressioni trasmesse al terreno dalla struttura in corrispondenza dei nodi di fondazione.

Nodo

Comb.

x [m]

y [m]

z

[m] σ

[kg/cm²]

1 1 0.00 0.00 0.00 0.4

2 0.6

2 1 3.30 0.00 0.00 0.4

2 0.6

9 1 3.30 10.00 0.00 0.4

2 0.6

10 1 0.00 10.00 0.00 0.4

2 0.6

160 1 0.00 0.50 0.00 0.4

2 0.6

164 1 0.00 1.00 0.00 0.4

2 0.6

168 1 0.00 1.50 0.00 0.4

2 0.6

172 1 0.00 2.00 0.00 0.4

2 0.6

176 1 0.00 2.50 0.00 0.4

2 0.6

180 1 0.00 3.00 0.00 0.4

2 0.6

184 1 0.00 3.50 0.00 0.4

2 0.6

188 1 0.00 4.00 0.00 0.4

2 0.6

(23)

23 / 127

192 1 0.00 4.50 0.00 0.4

2 0.6

196 1 0.00 5.00 0.00 0.4

2 0.6

200 1 0.00 5.50 0.00 0.4

2 0.6

204 1 0.00 6.00 0.00 0.4

2 0.6

208 1 0.00 6.50 0.00 0.4

2 0.6

212 1 0.00 7.00 0.00 0.4

2 0.6

216 1 0.00 7.50 0.00 0.4

2 0.6

220 1 0.00 8.00 0.00 0.4

2 0.6

224 1 0.00 8.50 0.00 0.4

2 0.6

228 1 0.00 9.00 0.00 0.4

2 0.6

232 1 0.00 9.50 0.00 0.4

2 0.6

239 1 3.30 0.50 0.00 0.4

2 0.6

243 1 3.30 1.00 0.00 0.4

2 0.6

247 1 3.30 1.50 0.00 0.4

2 0.6

251 1 3.30 2.00 0.00 0.4

2 0.6

255 1 3.30 2.50 0.00 0.4

2 0.6

259 1 3.30 3.00 0.00 0.4

2 0.6

263 1 3.30 3.50 0.00 0.4

2 0.6

267 1 3.30 4.00 0.00 0.4

2 0.6

271 1 3.30 4.50 0.00 0.4

2 0.6

275 1 3.30 5.00 0.00 0.4

2 0.6

279 1 3.30 5.50 0.00 0.4

2 0.6

283 1 3.30 6.00 0.00 0.4

2 0.6

287 1 3.30 6.50 0.00 0.4

2 0.6

291 1 3.30 7.00 0.00 0.4

2 0.6

295 1 3.30 7.50 0.00 0.4

2 0.6

299 1 3.30 8.00 0.00 0.4

2 0.6

303 1 3.30 8.50 0.00 0.4

(24)

24 / 127

2 0.6

307 1 3.30 9.00 0.00 0.4

2 0.6

311 1 3.30 9.50 0.00 0.4

2 0.6

318 1 0.55 0.00 0.00 0.4

2 0.6

319 1 1.10 0.00 0.00 0.4

2 0.6

320 1 1.65 0.00 0.00 0.4

2 0.6

321 1 2.20 0.00 0.00 0.4

2 0.6

322 1 2.75 0.00 0.00 0.4

2 0.6

323 1 0.55 0.50 0.00 0.4

2 0.6

324 1 1.10 0.50 0.00 0.4

2 0.6

325 1 1.65 0.50 0.00 0.4

2 0.6

326 1 2.20 0.50 0.00 0.4

2 0.6

327 1 2.75 0.50 0.00 0.4

2 0.6

328 1 0.55 1.00 0.00 0.4

2 0.6

329 1 1.10 1.00 0.00 0.4

2 0.6

330 1 1.65 1.00 0.00 0.4

2 0.6

331 1 2.20 1.00 0.00 0.4

2 0.6

332 1 2.75 1.00 0.00 0.4

2 0.6

333 1 0.55 1.50 0.00 0.4

2 0.6

334 1 1.10 1.50 0.00 0.4

2 0.6

335 1 1.65 1.50 0.00 0.4

2 0.6

336 1 2.20 1.50 0.00 0.4

2 0.6

337 1 2.75 1.50 0.00 0.4

2 0.6

338 1 0.55 2.00 0.00 0.4

2 0.6

339 1 1.10 2.00 0.00 0.4

2 0.6

340 1 1.65 2.00 0.00 0.4

2 0.6

341 1 2.20 2.00 0.00 0.4

2 0.6

342 1 2.75 2.00 0.00 0.4

2 0.6

(25)

25 / 127

343 1 0.55 2.50 0.00 0.4

2 0.6

344 1 1.10 2.50 0.00 0.4

2 0.6

345 1 1.65 2.50 0.00 0.4

2 0.6

346 1 2.20 2.50 0.00 0.4

2 0.6

347 1 2.75 2.50 0.00 0.4

2 0.6

348 1 0.55 3.00 0.00 0.4

2 0.6

349 1 1.10 3.00 0.00 0.4

2 0.6

350 1 1.65 3.00 0.00 0.4

2 0.6

351 1 2.20 3.00 0.00 0.4

2 0.6

352 1 2.75 3.00 0.00 0.4

2 0.6

353 1 0.55 3.50 0.00 0.4

2 0.6

354 1 1.10 3.50 0.00 0.4

2 0.6

355 1 1.65 3.50 0.00 0.4

2 0.6

356 1 2.20 3.50 0.00 0.4

2 0.6

357 1 2.75 3.50 0.00 0.4

2 0.6

358 1 0.55 4.00 0.00 0.4

2 0.6

359 1 1.10 4.00 0.00 0.4

2 0.6

360 1 1.65 4.00 0.00 0.4

2 0.6

361 1 2.20 4.00 0.00 0.4

2 0.6

362 1 2.75 4.00 0.00 0.4

2 0.6

363 1 0.55 4.50 0.00 0.4

2 0.6

364 1 1.10 4.50 0.00 0.4

2 0.6

365 1 1.65 4.50 0.00 0.4

2 0.6

366 1 2.20 4.50 0.00 0.4

2 0.6

367 1 2.75 4.50 0.00 0.4

2 0.6

368 1 0.55 5.00 0.00 0.4

2 0.6

369 1 1.10 5.00 0.00 0.4

2 0.6

370 1 1.65 5.00 0.00 0.4

(26)

26 / 127

2 0.6

371 1 2.20 5.00 0.00 0.4

2 0.6

372 1 2.75 5.00 0.00 0.4

2 0.6

373 1 0.55 5.50 0.00 0.4

2 0.6

374 1 1.10 5.50 0.00 0.4

2 0.6

375 1 1.65 5.50 0.00 0.4

2 0.6

376 1 2.20 5.50 0.00 0.4

2 0.6

377 1 2.75 5.50 0.00 0.4

2 0.6

378 1 0.55 6.00 0.00 0.4

2 0.6

379 1 1.10 6.00 0.00 0.4

2 0.6

380 1 1.65 6.00 0.00 0.4

2 0.6

381 1 2.20 6.00 0.00 0.4

2 0.6

382 1 2.75 6.00 0.00 0.4

2 0.6

383 1 0.55 6.50 0.00 0.4

2 0.6

384 1 1.10 6.50 0.00 0.4

2 0.6

385 1 1.65 6.50 0.00 0.4

2 0.6

386 1 2.20 6.50 0.00 0.4

2 0.6

387 1 2.75 6.50 0.00 0.4

2 0.6

388 1 0.55 7.00 0.00 0.4

2 0.6

389 1 1.10 7.00 0.00 0.4

2 0.6

390 1 1.65 7.00 0.00 0.4

2 0.6

391 1 2.20 7.00 0.00 0.4

2 0.6

392 1 2.75 7.00 0.00 0.4

2 0.6

393 1 0.55 7.50 0.00 0.4

2 0.6

394 1 1.10 7.50 0.00 0.4

2 0.6

395 1 1.65 7.50 0.00 0.4

2 0.6

396 1 2.20 7.50 0.00 0.4

2 0.6

397 1 2.75 7.50 0.00 0.4

2 0.6

(27)

27 / 127

398 1 0.55 8.00 0.00 0.4

2 0.6

399 1 1.10 8.00 0.00 0.4

2 0.6

400 1 1.65 8.00 0.00 0.4

2 0.6

401 1 2.20 8.00 0.00 0.4

2 0.6

402 1 2.75 8.00 0.00 0.4

2 0.6

403 1 0.55 8.50 0.00 0.4

2 0.6

404 1 1.10 8.50 0.00 0.4

2 0.6

405 1 1.65 8.50 0.00 0.4

2 0.6

406 1 2.20 8.50 0.00 0.4

2 0.6

407 1 2.75 8.50 0.00 0.4

2 0.6

408 1 0.55 9.00 0.00 0.4

2 0.6

409 1 1.10 9.00 0.00 0.4

2 0.6

410 1 1.65 9.00 0.00 0.4

2 0.6

411 1 2.20 9.00 0.00 0.4

2 0.6

412 1 2.75 9.00 0.00 0.4

2 0.6

413 1 0.55 9.50 0.00 0.4

2 0.6

414 1 1.10 9.50 0.00 0.4

2 0.6

415 1 1.65 9.50 0.00 0.4

2 0.6

416 1 2.20 9.50 0.00 0.4

2 0.6

417 1 2.75 9.50 0.00 0.4

2 0.6

418 1 0.55 10.00 0.00 0.4

2 0.6

419 1 1.10 10.00 0.00 0.4

2 0.6

420 1 1.65 10.00 0.00 0.4

2 0.6

421 1 2.20 10.00 0.00 0.4

2 0.6

422 1 2.75 10.00 0.00 0.4

2 0.6

2.9.1.2 Verifica

σ

tmax

= 0.6 kg/cm < 0.7 = σ

tamm

(28)

28 / 127

Si attesta che la verifica è soddisfatta.

IL PROGETTISTA

(29)

29 / 127

2.10 _______________________________________________________ ALLEGATO A

WinStrand

Structural Analisys & Design

Ditta produttrice

ENEXSYS S.r.L. Via Tizzano 46/2 Casalecchio di Reno (Bologna)

Sigla WinStrand 2002 - WinStrand 2003

Piattaforma Software Windows 95ä , Windows NT 4.0ä e successive

Documentazione in uso Manuale teorico - Manuale d'uso

Campo di applicazione Analisi statica e dinamica di strutture in campo elastico lineare.

Modellazione Strutturale con Elementi Finiti Tipo

• Truss.

• Beam (Modellazione di Travi e Pilastri).

• Travi su suolo elastico alla Winckler.

• Plinti su suolo elastico alla Winckler.

• Elementi Shear Wall per la modellazione di pareti di taglio.

• Elementi shell (lastra/piastra) equivalenti.

• Elementi Isoparametrici a 8 Nodi Shell (lastra/piastra).

Schemi di Carico

• Carichi nodali concentrati.

• Carichi applicati direttamente agli elementi.

• Carichi Superficiali.

Tipo di Risoluzione

• Analisi statica e/o dinamica in campo lineare con il metodo dell'equilibrio.

• Fattorizazione LDLT.

• Analisi Statica:

• modellazione generale 6 gradi di libertà per nodo.

• ipotesi di solai infinitamente rigidi nel proprio piano (3 gradi di libertà per nodo + 3 per impalcato).

• Analisi dinamica. Nel caso di analisi modale gli autovettori ed autovalori vengono trovati utilizzando il SubSpace Iteration:

• Via statica equivalente.

• Modale con il metodo dello spettro di risposta.

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La normativa italiana cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione è la seguente:

• Legge n. 1086 del 5 Novembre 1971. "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, ed a struttura metallica".

• Legge n. 64 del 2 Febbraio 1974. "Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche".

• D.M. del 3 Marzo 1975. "Approvazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche".

• D.M. del 3 Marzo 1975. "Disposizioni concernenti l'applicazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche".

• D.M. del 3 Ottobre 1978. "Criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi".

• D.M. del 14 Febbraio 1992. "Norme Tecniche per l'esecuzione delle opere in C.A. normale e precompresso e per le strutture metalliche".

• Istruzioni per la valutazione delle: Azioni sulle Costruzioni. (C.N.R. 10012/85)

• D.M. del 9 Gennaio 1996. "Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche".

• D.M. del 16 Gennaio 1996. "Norme tecniche relative ai «Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi»".

• D.M del 16 Gennaio 1996. "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche"

• Ordinanza n. 3274 del 20 Marzo 2003. “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”

• Ordinanza n. 3316. “Modifiche ed integrazioni all’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 Marzo 2003”

(30)

30 / 127

2.10.1 Dati relativi ai nodi della struttura

• La terna di riferimento generale è destrorsa.

• I nodi vengono numerati, con riferimento a una sezione orizzontale, da sinistra a destra, dal basso verso l'alto e per quote crescenti.

• Lrsquoimpalcato di appartenenza di un nodo è definito, in generale, dalla prima delle tre cifre che ne definiscono il numero, possono tuttavia presentarsi casi in cui si hanno più di 100 nodi per solaio nel qual caso il solaio di appartenenza è specificato dall'ultimo valore stampato nella riga dei dati relativi al nodo.

• La maschera dei vincoli è costituita dai valori 0 e 1. Il valore 1 indica che per il nodo in riferimento il grado di libertà correlativo è soppresso mentre il valore 0 indica che è libero.

• Nel caso di edifici civili multipiano l'asse z generale coincide con l'asse verticale rivolto verso l'alto.

(31)

31 / 127 422 421 420 419 418

417 416 415 414 413

412 411 410 409 408

407 406 405 404 403

402 401 400 399 398

397 396 395 394 393

392 391 390 389 388

387 386 385 384 383

382 381 380 379 378

377 376 375 374 373

372 371 370 369 368

367 366 365 364 363

362 361 360 359 358

357 356 355 354 353

352 351 350 349 348

347 346 345 344 343

342 341 340 339 338

337 336 335 334 333

332 331 330 329 328

327 326 325 324 323

322 321 320 319 318

317

316

315 314

313

312

311 310

309

308

307 306

305

304

303 302

301

300

299 298

297

296

295 294

293

292

291 290

289

288

287 286

285

284

283 282

281

280

279 278

277

276

275 274

273

272

271 270

269

268

267 266

265

264

263 262

261

260

259 258

257

256

255 254

253

252

251 250

249

248

247 246

245

244

243 242

241

240

239 238

237

236

235 234 233

232 231 230 229

228 227 226 225

224 223 222 221

220 219 218 217

216 215 214 213

212 211 210 209

208 207 206 205

204 203 202 201

200 199 198 197

196 195 194 193

192 191 190 189

188 187 186 185

184 183 182 181

180 179 178 177

176 175 174 173

172 171 170 169

168 167 166 165

164 163 162 161

160 159 158 157

156 155 154

153 152 151 150 149

148 147 146 145 144 143 142

141 140 139 138 137 136 135

134 133 132 131 130 129 128

127 126 125 124 123 122 121

120 119 118 117 116 115 114

113 112 111 110 109 108 107

106 105 104 103 102 101 100

99 98 97 96 95 94 93

92 91 90 89 88 87 86

85 84 83 82 81 80 79

78 77 76 75 74 73 72

71 70 69 68 67 66 65

64 63 62 61 60 59 58

57 56 55 54 53 52 51

50 49 48 47 46 45 44

43 42 41 40 39 38 37

36 35 34 33 32 31 30

29 28 27 26 25 24 23

22 21 20 19 18 17 16

15 14 13 12 11

10

9 8 7

6

5

2 1

x y z

(32)

32 / 127 - Nodi

Nodo x

[m]

y [m]

z

[m] Ux Uy Uz Rx Ry Rz Solaio

1 0.00 0.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0

2 3.30 0.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0

5 3.30 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

6 0.00 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

7 0.00 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

8 3.30 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

9 3.30 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0

10 0.00 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0

11 0.55 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

12 1.10 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

13 1.65 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

14 2.20 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

15 2.75 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

16 0.00 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

17 0.55 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

18 1.10 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

19 1.65 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

20 2.20 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

21 2.75 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

22 3.30 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

23 0.00 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

24 0.55 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

25 1.10 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

26 1.65 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

27 2.20 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

28 2.75 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

29 3.30 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

30 0.00 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

31 0.55 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

32 1.10 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

33 1.65 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

34 2.20 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

35 2.75 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

36 3.30 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

37 0.00 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

38 0.55 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

39 1.10 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

40 1.65 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

41 2.20 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

42 2.75 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

43 3.30 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

44 0.00 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

45 0.55 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

46 1.10 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

47 1.65 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

48 2.20 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

49 2.75 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

50 3.30 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

51 0.00 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

52 0.55 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

53 1.10 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

54 1.65 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

55 2.20 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

56 2.75 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

(33)

33 / 127

57 3.30 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

58 0.00 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

59 0.55 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

60 1.10 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

61 1.65 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

62 2.20 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

63 2.75 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

64 3.30 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

65 0.00 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

66 0.55 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

67 1.10 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

68 1.65 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

69 2.20 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

70 2.75 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

71 3.30 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

72 0.00 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

73 0.55 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

74 1.10 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

75 1.65 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

76 2.20 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

77 2.75 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

78 3.30 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

79 0.00 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

80 0.55 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

81 1.10 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

82 1.65 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

83 2.20 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

84 2.75 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

85 3.30 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

86 0.00 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

87 0.55 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

88 1.10 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

89 1.65 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

90 2.20 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

91 2.75 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

92 3.30 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

93 0.00 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

94 0.55 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

95 1.10 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

96 1.65 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

97 2.20 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

98 2.75 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

99 3.30 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

100 0.00 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

101 0.55 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

102 1.10 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

103 1.65 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

104 2.20 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

105 2.75 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

106 3.30 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0

107 0.00 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

108 0.55 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

109 1.10 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

110 1.65 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

111 2.20 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

112 2.75 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

113 3.30 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0

114 0.00 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0