4.1. Inquadramento geologico, geomorfologico ed idrogeologico

4.1. Inquadramento geologico, geomorfologico ed idrogeologico

L’antropizzazione dell’area di Forte dei Marmi è piuttosto spinta, essendo ormai quasi completamente edificata e dell’antico paesaggio, caratterizzato da dune ricoperte di vegetazione di tipo mediterraneo, non rimane più alcuna traccia.

Anche la morfologia a dune è ormai rilevabile solamente da un’attenta lettura delle carte topografiche o dalle fotografie aeree, dato che tutta la fascia costiera ha subito nel tempo uno spianamento e un livellamento finalizzato agli insediamenti prima commerciali e successivamente urbani.

L’intorno dell’area di Forte dei Marmi è ancora caratterizzato dalla presenza di fossi e canali di drenaggio che solcano la pianura parallelamente e perpendicolarmente alla costa.

Tra questi i più importanti sono il fiume Versilia e il fosso Fiumetto,che scorrono entrambi parallelamente alla riva marina, il primo nella media pianura e il secondo immediatamente alle spalle di Forte dei Marmi in una zona interdunale.

Il fosso Fiumetto raccoglie e regima verso il mare le acque che derivano dalle molteplici piccole incisioni perpendicolari alla costa e anche acque di falda che, nei periodi più piovosi e quindi di massima ricarica, emergono naturalmente nei bassi morfologici.

Più in generale l’assetto morfologico della pianura è il risultato del progressivo abbassamento del margine esterno del substrato roccioso costituito dal massiccio delle Alpi Apuane lungo un sistema di faglie dirette a direzione appenninica tipica della tettonica distensiva di età miocenica che ha interessato tale parte di territorio. Nella depressione così prodottasi si sono via via accumulati depositi marini e continentali a partire dal Pleistocene medio, età cui si fa risalire l’inizio della formazione della pianura.

Tali successione sedimentarie si sono formate a seguito di oscillazioni del livello marino che hanno portato la linea di costa a notevoli variazioni sia positive che negative, giungendo alla posizione attuale da una collocata più in basso, intorno a 20000 - 18000 anni fa, di un centinaio di metri. Queste oscillazioni causate dalla maggiore o minore quantità di acqua immobilizzata nei ghiacciai sui continenti durante i periodi glaciali e interglaciali, hanno permesso la deposizione sia di sedimenti continentali (fase “regressiva” o di ritiro del mare), sia di depositi di origine marina (fase “trasgressiva” o di avanzamento del mare). Con la

conclusione dell’ultima fase glaciale Wurmiana, databile al tardo Pleistocene, si è instaurato un lento e progressivo innalzamento del livello del mare con sedimentazione di sabbie, sabbie limose e limi sabbiosi, ad opera dell’apporto solido post-glaciale di fiumi e torrenti, lungo i tratti di costa che venivano man mano inondati dalle acque.

Dopo la formazione del primo cordone dunale parallelo alla costa intorno ai 3000 - 4000 anni fa, cessa l’avanzamento del mare e cessa l’avanzata dell’attuale linea del mare; tale avanzata viene successivamente incrementata anche dall’accresciuto carico solido trasportato da fiumi e torrenti in conseguenza degli estesi disboscamenti effettuati nel tempo a partire dall’epoca romana.

Con il definitivo avanzamento della linea di costa si formarono, tra il cordone dunale ed i primi contrafforti collinari, vaste depressioni in buona parte successivamente colmate con depositi argilloso-limosi e/o argilloso-torbosi, tuttora in via di consolidazione. Nei luoghi in cui non si è avuto questo interrimento totale, sono rimasti piccoli specchi d’acqua quali il lago di Massaciuccoli a sud e, fino a qualche decennio fa, quello di Porta a nord.

Sulla base dei dati stratigrafici riferiti ad indagini geognostiche e a pozzi terebrati lungo la pianura costiera, si evince la presenza, dalla superficie fino ad oltre 130 metri sotto il piano campagna, di livelli prevalentemente sabbiosi alternati a livelli prevalentemente argillosi limosi, a testimonianza delle ripetute oscillazioni del livello del mare, connesse alle variazioni climatiche quaternarie precedentemente descritte: alternanze di sedimenti d’origine marina con depositi continentali.

L’idrogeologia dell’area è caratterizzata dalla presenza di una falda freatica superficiale, alimentata dai soli apporti meteorici diretti, che nell’entroterra acquista caratteristiche di semiartesianità in considerazione della presenza in superficie di variabili spessori di depositi alluvionali fini. Il livello piezometrico è pressoché piatto su tutta la pianura ed oscilla nel corso dell’anno tra 0,5 - 1,0 m sotto il piano campagna nel periodo di ricarica della falda (morbida) e 1,5 - 2,5 m sotto il piano campagna nel periodo di secca (magra), con un’oscillazione stagionale di circa 1,0 - 1,5 m.

Attualmente il livello di falda si situa ad una profondità di circa 1,75 – 1,80 m sotto la superficie del terreno.

4.2. Campagna geognostica

Per la caratterizzazione dei terreni mi sono basata sui risultati forniti da una campagna geognostica effettuata in un’area situata a circa 300 metri dalla linea di costa. L’indagine è stata eseguita a mezzo di due sondaggi geognostici a carotaggio continuo, 2 prove penetrometriche statiche (CPT) e 3 prove penetrometriche dinamiche pesanti (DPSH). Nel corso dei sondaggi sono state inoltre effettuate quattro prove di permeabilità a fondo foro.

Sondaggi a carotaggio continuo

Con il termine sondaggio si indica una perforazione del terreno effettuata mediante un’attrezzatura denominata sonda. E’ utilizzato per la ricostruzione stratigrafica del terreno attraversato e per il prelievo di campioni rappresentativi, che verranno sottoposti a prove in sede di laboratorio.

In particolare con la denominazione “a carotaggio continuo” si indicano quei sondaggi che consentono di ottenere una dettagliata caratterizzazione litostratigrafica del sottosuolo grazie alla possibilità di osservare direttamente le "carote" di terreno estratte in continuo durante l'avanzamento.

Sebbene le colonne stratigrafiche prodotte abbiano una superficie variabile da 50 cm² a 150 cm² e ciò renda difficoltoso individuare l’estensione e la giacitura dei vari strati, questo metodo di indagine presenta numerosi vantaggi, quali ad esempio la possibilità di raggiungere corpi geologici profondi e non affioranti, di eseguire descrizioni stratigrafiche di litotipi in condizioni naturali e non alterati dagli agenti esogeni, pur con i limiti dovuti ai disturbi indotti dal carotaggio stesso, e di campionamenti di buona qualità per prove di laboratorio.

La perforazione è eseguita mediante un utensile tagliente che ruota avanzando sul fondo ed ingloba i terreni attraverso un taglio circolare dei terreni stessi. L’utensile di perforazione più semplice consiste in un tubo di acciaio (carotiere) alla cui estremità inferiore è alloggiata una corona tagliente con elementi di metallo molto resistenti (widia) o di diamante. Si possono utilizzare carotieri semplici, doppi o tripli.

L’esecuzione di tali perforazioni richiede l’utilizzo di fluidi di circolazione (acqua, bentonite, ecc.) che possono essere immessi in un condotto interno alla batteria di

aste (circolazione diretta) oppure lungo le pareti del foro stesso (circolazione inversa), quest’ultima comunque poco usata nelle indagini geognostiche. La perforazione può avvenire anche a secco (senza fluidi di circolazione) in caso di utilizzo di carotiere semplice. Tale metodo permette il prelievo di una carota di terreno in continuo e di campioni indisturbati alla profondità voluta.

Esistono due tecnologie di perforazione a rotazione e carotaggio continuo:

- perforazione con aste e carotiere;

- perforazione con wire-line (a fune).

La perforazione con aste e carotiere avviene attraverso aste di collegamento che vengono estratte dopo ogni battuta (tratto perforato) per svuotare dal carotiere, posto alla base della colonna di aste, le carote prelevate. Il raggiungimento di profondità via via maggiori si realizza aggiungendo in superficie ulteriori elementi alla colonna di aste. Le aste hanno diametro variabile da 34 a 89 mm e sono cave all’interno per l’eventuale immissione in pressione dei fluidi di circolazione ; la lunghezza delle aste può variare da 50 cm a 300 cm,ma sono disponibili anche lunghezze fino a 600 cm. Per quanto riguarda carotieri, ne esistono in commercio due tipi, idonei alle varie condizioni litologiche e di resistenza dei terreni che si possono incontrare in perforazione:

- carotiere semplice: rappresentato da un tubo metallico ad una sola parete;

- carotiere doppio: rappresentato da un tubo esterno rotante che taglia il terreno ed un tubo coassiale interno impedito a ruotare che raccoglie la carota.

I diametri dei carotieri possono variare da 70 mm a 150 mm. Il prelievo di eventuali campiono indisturbati avviene sostituendo il carotiere semplice o quello doppio con un apposito campionatore.

Il sistema di perforazione wire-line (a fune) prevede la rotazione di una colonna tubolare che accoglie al suo interno un carotiere non rotante, che ingloba la carota di terreno; il carotiere viene estratto dalla colonna tubolare stessa attraverso un apposito dispositivo di aggancio calato attraverso una fune di manovra, che scende all’interno della colonna tubolare.

Il grande vantaggio di questo tipo di perforazione è che evita il disarmo delle aste di manovra necessario ad ogni battuta e consente il rivestimento continuo del foro. Con tale metodologia, poiché la colonna che ruota ha lo stesso diametro del foro, si realizzano attriti maggiori sui terreni attraversati; i fluidi di perforazione sono immessi all’interno della colonna e risalgono lungo il foro esternamente alla colonna stessa, portando fuori i detriti.

I sistemi wire-line sono disponibili con vari diametri fino a 140 mm; per l’attraversamento di rocce sono disponibili diametri minori (40-60 mm).

Una volta ultimata la perforazione si procede con l’avanzamento del campionatore. La caratteristiche geometriche dei vari campionatori sono riassunte nel seguente schema: D D e = D s D i D D i D s D D e = D s D i D a D e Figura 19

Il disturbo del campione tende ad aumentare al crescere del rapporto tra il volume del terreno spostato durante l’avanzamento del campionatore e il volume del campione, tale rapporto può essere dal coefficiente di parete:

100 2 2 2 ⋅ − = D D D C s p

Se questo rapporto è inferiore al 15% il campionatore viene detto a parete sottile, in caso contrario il campionatore sarà a parete grossa.

La lunghezza del campionatore deve essere tale da garantire che il tratto centrale del campione sia indisturbato, ma allo stesso tempo deve essere quanto più ridotta possibile per ridurre gli effetti del’attrito. In genere si assume per tale grandezza un valore tale per cui il rapporto L/D sia compreso tra 8 e 12.

Un altro parametro che controlla il grado di disturbo del campione è la differenza tra il diametro interno Di e il diametro di ingresso D: se tale differenza aumenta si riducono gli effetti dell’attrito, ma aumentano le possibilità di un rigonfiamento del campione. Un compromesso ideale si raggiunge attribuendo al coefficiente di ingresso: 100 ⋅ − = D D D C i i

Valori inferiori allo 0,5%, nel caso di campionatori corti, e valori compresi tra 0,75% e 1% nel caso di campionatori lunghi.

Per ridurre l’attrito esterno il campionatore viene munito di una scarpa di diametro maggiore di quello del tubo campionatore. Si definisce coefficiente di attrito esterno il rapporto: 100 100= − ⋅ ⋅ − = e e a e e s D D D D D D Ca

E nei casi di campionatore munito di scarpa deve essere inferiore al 2%.

Nel particolare caso in esame per eseguire i sondaggi a carotaggio continuo è stato utilizzato un carotiere semplice di diametro di 101 mm, corona in widia e tubazione di rivestimento provvisorio di 127 mm di diametro.

Prova penetrometrica statica (CPT)

La prova penetrometrica statica consiste nell’infiggere a pressione una punta conica di caratteristiche normalizzate, alla velocità di 20 mm/s. Il diametro della punta è di 35,7 mm e l’angolo di apertura del cono è di 60°. Il manicotto, che segue la punta, ha una superficie laterale di 150 cm².

Una cella di carico, che rileva gli sforzi di infissione, è montata all'interno di un'unità rimovibile, chiamata "selettore", che preme alternativamente sull'asta interna e su quella esterna.

Durante la fase di spinta le aste sono azionate automaticamente da un comando idraulico.

Le letture di campagna (che possono essere rilevate dal sistema di acquisizione sia in Kg che in Kg/cm²) durante l’infissione sono le seguenti:

- lettura alla punta (LP): prima lettura di campagna durante l’infissione relativa all’infissione della sola punta;

- lettura laterale (LT): seconda lettura di campagna relativa all’infissione della punta+manicotto.

I dati rilevati della prova sono quindi una coppia di valori per ogni intervallo di lettura costituiti da LP (lettura alla punta) e LT (lettura della punta + manicotto). Le relative resistenze vengono desunte per differenza; inoltre la resistenza laterale viene conteggiata 20 cm sotto (alla quota della prima lettura della punta).

Le resistenze specifiche qc (resistenza alla punta Rp ) e fs (resistenza laterale Rf)

vengono desunte tramite opportune costanti e sulla base dei valori specifici dell’area di base della punta e dell’area del manicotto di frizione laterale, tenendo conto che:

- Ap (area punta tipo “Begemann” ) = 10 cm²

- Am (area del manicotto di frizione) = 150 cm²

I valori sono calcolati con queste formule:

- resistenza alla punta qc (Rp):

p A LP - resistenza laterale fs (Rf) : m A LP LT ) ( −

Viene inoltre calcolato il rapporto Rp/Rf (rapporto Begemann 1965) e il rapporto

Rf/Rp (rapporto Schmertmann 1978 – FR %- ).

L’elaborazione di questi dati, l’interpretazione e la visualizzazione grafica consente di “catalogare e parametrizzare” il suolo attraversato con un’immagine in continuo, che permette anche di avere un raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con sondaggi geognostici per la caratterizzazione stratigrafica.

La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle coltri sul substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale del terreno.

Prova penetrometrica dinamica pesante (DPSH) La prova penetrometrica dinamica è per sua natura una prova discontinua e necessita di una preventiva perforazione del terreno fino alla quota alla quale si vuole eseguire la prova.

La prova consiste nel far cadere un maglio di 63,5 Kg da un’altezza di 760 mm e registrando il numero di colpi (indicato con NSPT) necessario

all’avanzamento di 300 mm di un campionatore standardizzato (vedi figura).

Il maglio, battendo a caduta libera sulle aste standard che prolungano il campionatore, infigge l'attrezzo nel terreno. Le misure vengono effettuate per tre avanzamenti consecutivi di 150 mm ciascuno, contando il numero di colpi necessari (NSPT) per

ogni avanzamento. La resistenza alla penetrazione del terreno è caratterizzata dalla somma del numero di colpi per il secondo e terzo avanzamento: N = N2 + N3.

Non si tiene conto del primo avanzamento a causa del disturbo che il terreno subisce in seguito alla realizzazione del foro di sondaggio.

25 - 50 mm 457 - 762 mm 34,9 mm 38,1 mm 51 mm 2,5 mm 16°- 23° Scarpa aperta Testa Sfiato Sfera

Se la prova è eseguita sotto falda, il livello di fango di stabilizzazione nel foro deve essere mantenuto più alto di quello della falda freatica nel terreno per evitare un flusso d’acqua dall’esterno verso l’interno del foro.

Nel particolare caso in esame, durante la prova l’avanzamento del campionatore è stato di 200 mm. I valori del numero di colpi registrato ogni 20 cm di avanzamento della punta sono stati correlati al numero di colpi della prova di penetrazione standard.

Prove per la determinazione della permeabilità

La misura sperimentale della permeabilità di un terreno può essere effettuata sia in laboratorio che in sito. Per i terreni naturali le misure in sito risultano generalmente più significative e quindi preferibili (essendo la permeabilità fortemente influenzata anche dai caratteri macrostrutturali); per i terreni utilizzati come materiale da costruzione sono significative anche le prove di laboratorio.

PROVE IN SITO PROVE IN LABORATORIO

Prova in pozzetto superficiale Permeametro a carico costante Prova in foro di sondaggio Permeametro a carico variabile

Prova di pompaggio Prova edometrica

Piezocono, dilatometro, ecc.

Nel caso di studio sono state eseguite delle prove sia in sito in foro di sondaggio a carico variabile (n° 4 prove) sia di laboratorio su 4 dei 6 provini prelevati durante i sondaggi.

Durante le prove in sito si deprime il livello dell’acqua all’interno del foro e in diversi istanti di tempo si misurano i vari livelli di acqua all’interno del foro. L’analisi per la determinazione della permeabilità k può essere fatta mediante l’equazione di continuità:

dh A dt

q⋅ =− ⋅ (1)

La portata può essere espressa anche nella forma: h

k

dove ψ è un coefficiente che dipende dalla geometria del problema (diametro del foro, forma della parte terminale, ecc.).

Sostituendo la (2) nella (1) si ottiene:

dh A dt h k⋅ ⋅ =− ⋅ ⋅ ψ da cui si ricava: h dh A dt k⋅ =− ⋅

ψ

Misurando i gradienti idraulici h1 e h2 riferiti a due istanti di tempo t1 e t2 ed

eseguendo l’integrazione, si ottiene:

(

)

1 2 1 2 ln h h A t t k⋅ − =− ⋅

ψ

Da cui:

(

2 1

)

1 2 1 ln t t h h A k − ⋅ ⋅ − =

ψ

Oppure:

(

2 1

)

2 1 1 ln t t h h A k − ⋅ ⋅ =

ψ

I risultati ottenuti sono schematizzati nella tabella seguente:

Sondaggio n° Prova n° Profondità (m) Permeabilità k (cm/s)

1 1 7,5 1,48 ·10-5

1 2 12,0 1,08 ·10-5

2 1 4,5 1,89 ·10-5

2 2 12,0 7,66 ·10-5

Questi valori sono in linea con quelli desunti dalle analisi di laboratorio:

Campione Profondità (m) Permeabilità media k (cm/s)

S1C2 3,1 ÷ 3,8 2,202 ·10-3

S1C4 12,0 ÷ 12,6 1,071 ·10-5

S1C5 15,0 ÷ 15,5 4,571 ·10-5

S2C2 4,5 ÷ 5,0 2,131 ·10-3

Tabella 3

Stratigrafia di dettaglio dei terreni e caratterizzazione geomeccanica

Le caratteristiche granulometriche e quelle geomeccaniche del terreno, dedotte dai dati forniti dalle prove penetrometriche e dai sondaggi a carotaggio continuo, oltre che dall’analisi di laboratorio sui campioni indisturbati, hanno consentito di suddividere il terreno in cinque strati, di cui vengono riportate in sintesi le caratteristiche (per i dettagli vedere allegato):

z 0,0 – 1,0 m 1,0 – 3,5 ÷ 4,5 m 3, 5÷ _– 4,5 m 6,0 ÷ 8,5 m 6,0 ÷ 8,5 m – 11,0 ÷ 13,0 m 11,0 ÷ 13,0 m – 20 m Tipo Pavimentazione e terreno di riporto Sabbie, sabbie limose mediamente addensate Sabbie medie e fini da sciolte a mediamente addensate Sabbie limose mediamente addensate

Sabbie con limo mediamente addensate E - 100 ÷ 170 kg/cm² 50 ÷ 100 kg/cm² 90 ÷ 110 kg/cm² 85 ÷ 100 kg/cm² γ 2,0 kg/dm³ 1,85 kg/dm³ 1,85 kg/dm³ 1,95 ÷ 2,03 kg/dm³ 1,9 4÷ 2,09 kg/dm³ γsat - 2,087 kg/dm³ 2,117 kg/dm³ 2,138 ÷ 2,097 kg/dm³ 1,998 ÷ 2,119 kg/dm³ w - 20,88% 19,31% 29,66 ÷ 19,31% 20,26 ÷ 27,15% wl - 22,5% 23,8% 22,3 ÷ 24,4% 23,0 ÷ 29,1% wp - 17,7% 18,8% 17, 2 ÷ 18,9% 18,4 ÷ 24,5% k - 1x10 -4 ÷ 2x10-3 cm/s 1x10-4÷ 2x10-3 cm/s 1x10-4 ÷ 2x10-3 cm/s 1x10-5 ÷ 5x10-5 cm/s Tabella 4

Elaborazione dei dati

Dai dati ricavati dalle prove penetrometriche è stato possibile fornire una stima dei parametri di resistenza al taglio del terreno.

Densità relativa da prove penetrometriche statiche

Una volta determinata la resistenza alla punta qc (Rp), mediante la relazione:

p

A LP

dove:

- LP: lettura alla punta;

- Ap: area punta tipo “Begemann” (10 cm²);

si utilizza una delle numerose correlazione presenti in letteratura per la determinazione della densità relativa.

In questo caso è stata scelta quella proposta da Lancellotta, che assume la seguente forma:         −         ⋅ =68 log 1 (%) 0 v a c R p q D

σ

In cui qc, pa e σv0 sono espressi in kN/m².

Una volta ottenuti i valori della densità relativa è stato possibile ricavare quelli dell’angolo di resistenza al taglio, utilizzando la correlazione proposta da Schmertmann:

Per il caso in studio, è stata utilizzata la seconda correlazione, per cui ai valori prima individuati della densità relativa sono stati affiancati quelli dell’angolo di resistenza al taglio. a) CPT 1 z zw γ γsat γw σv0 u0 σ'v0 Pa qc DR φ' m m kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 1,40 1,75 18,15 20,47 9,81 25,41 0,00 25,41 101,325 7749,90 80,5 40,8 1,60 1,75 18,15 20,47 9,81 29,04 0,00 29,04 101,325 7063,20 75,8 40,2 1,80 1,75 18,15 20,47 9,81 32,79 0,49 32,30 101,325 7553,70 76,2 40,3 2,00 1,75 18,15 20,47 9,81 36,88 2,45 34,43 101,325 5493,60 65,9 39,1 2,20 1,75 18,15 20,47 9,81 40,97 4,41 36,56 101,325 6965,10 72,0 39,8 2,40 1,75 18,15 20,47 9,81 45,07 6,38 38,69 101,325 6670,80 69,9 39,5 2,60 1,75 18,15 20,47 9,81 49,16 8,34 40,82 101,325 6474,60 68,2 39,3 2,80 1,75 18,15 20,47 9,81 53,26 10,30 42,96 101,325 7749,90 72,8 39,9 3,00 1,75 18,15 20,47 9,81 57,35 12,26 45,09 101,325 7357,50 70,5 39,6 3,20 1,75 18,15 20,47 9,81 61,44 14,22 47,22 101,325 4512,60 55,4 37,9 3,40 1,75 18,15 20,47 9,81 65,54 16,19 49,35 101,325 2354,40 35,5 35,6 3,60 1,75 18,15 20,77 9,81 70,19 18,15 52,04 101,325 4512,60 54,0 37,7 3,80 1,75 18,15 20,77 9,81 74,34 20,11 54,23 101,325 5003,10 56,4 38,0 4,00 1,75 18,15 20,77 9,81 78,50 22,07 56,42 101,325 4806,90 54,6 37,8 4,20 1,75 18,15 20,77 9,81 82,65 24,03 58,61 101,325 4708,80 53,5 37,6 4,40 1,75 18,15 20,77 9,81 86,80 26,00 60,81 101,325 3531,60 44,4 36,6 4,60 1,75 18,15 20,77 9,81 90,96 27,96 63,00 101,325 3237,30 41,3 36,3 4,80 1,75 18,15 20,77 9,81 95,11 29,92 65,19 101,325 2648,70 34,9 35,5 5,00 1,75 18,15 20,77 9,81 99,27 31,88 67,38 101,325 2648,70 34,4 35,5 5,20 1,75 18,15 20,77 9,81 103,42 33,84 69,57 101,325 2256,30 29,2 34,9 5,40 1,75 18,15 20,77 9,81 107,57 35,81 71,77 101,325 2354,40 30,0 34,9 5,60 1,75 18,15 20,77 9,81 111,73 37,77 73,96 101,325 2452,50 30,8 35,0 5,80 1,75 18,15 20,77 9,81 115,88 39,73 76,15 101,325 2844,90 34,7 35,5 6,00 1,75 20,57 20,97 9,81 125,12 41,69 83,43 101,325 1471,50 13,9 33,1 6,20 1,75 20,57 20,97 9,81 129,31 43,65 85,66 101,325 3531,60 39,4 36,0 6,40 1,75 20,57 20,97 9,81 133,51 45,62 87,89 101,325 5101,20 49,8 37,2 6,60 1,75 20,57 20,97 9,81 137,70 47,58 90,12 101,325 6376,50 56,1 37,9 6,80 1,75 20,57 20,97 9,81 141,90 49,54 92,36 101,325 5984,10 53,8 37,7 7,00 1,75 20,57 20,97 9,81 146,09 51,50 94,59 101,325 5493,60 50,9 37,4 7,20 1,75 20,57 20,97 9,81 150,28 53,46 96,82 101,325 6082,20 53,6 37,7 7,40 1,75 20,57 20,97 9,81 154,48 55,43 99,05 101,325 5984,10 52,8 37,6 7,60 1,75 20,57 20,97 9,81 158,67 57,39 101,28 101,325 5101,20 47,7 37,0 7,80 1,75 20,57 20,97 9,81 162,87 59,35 103,52 101,325 4316,40 42,5 36,4 8,00 1,75 20,57 20,97 9,81 167,06 61,31 105,75 101,325 4806,90 45,3 36,7 8,20 1,75 20,57 20,97 9,81 171,25 63,27 107,98 101,325 5493,60 49,0 37,1 8,40 1,75 20,57 20,97 9,81 175,45 65,24 110,21 101,325 4905,00 45,3 36,7 8,60 1,75 20,57 20,97 9,81 179,64 67,20 112,44 101,325 6474,60 53,2 37,6 8,80 1,75 20,57 20,97 9,81 183,84 69,16 114,68 101,325 5886,00 50,1 37,3 9,00 1,75 20,57 20,97 9,81 188,03 71,12 116,91 101,325 6768,90 54,0 37,7 9,20 1,75 20,57 20,97 9,81 192,22 73,08 119,14 101,325 7259,40 55,8 37,9 9,40 1,75 20,57 20,97 9,81 196,42 75,05 121,37 101,325 6768,90 53,4 37,6

z zw γ γsat γw σv0 u0 σ'v0 Pa qc DR φ' m m kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 9,60 1,75 20,57 20,97 9,81 200,61 77,01 123,60 101,325 7161,30 54,8 37,8 9,80 1,75 20,57 20,97 9,81 204,81 78,97 125,84 101,325 6867,00 53,3 37,6 10,00 1,75 20,57 20,97 9,81 209,00 80,93 128,07 101,325 6867,00 53,1 37,6 10,20 1,75 20,57 20,97 9,81 213,19 82,89 130,30 101,325 6474,60 51,1 37,4 10,40 1,75 20,57 20,97 9,81 217,39 84,86 132,53 101,325 6180,30 49,4 37,2 10,60 1,75 20,57 20,97 9,81 221,58 86,82 134,76 101,325 2746,80 25,2 34,4 10,80 1,75 20,57 20,97 9,81 225,78 88,78 137,00 101,325 5297,40 44,4 36,6 11,00 1,75 20,50 20,79 9,81 228,18 90,74 137,44 101,325 5395,50 44,9 36,7 11,20 1,75 20,50 20,79 9,81 232,34 92,70 139,64 101,325 5199,30 43,6 36,5 11,40 1,75 20,50 20,79 9,81 236,50 94,67 141,83 101,325 5297,40 43,9 36,5 11,60 1,75 20,50 20,79 9,81 240,66 96,63 144,03 101,325 5689,80 45,8 36,8 11,80 1,75 20,50 20,79 9,81 244,81 98,59 146,22 101,325 6180,30 48,0 37,0 12,00 1,75 20,50 20,79 9,81 248,97 100,55 148,42 101,325 5297,40 43,2 36,5 12,20 1,75 20,50 20,79 9,81 253,13 102,51 150,62 101,325 4905,00 40,7 36,2 12,40 1,75 20,50 20,79 9,81 257,29 104,48 152,81 101,325 4610,70 38,7 35,9 12,60 1,75 20,50 20,79 9,81 261,45 106,44 155,01 101,325 4218,30 35,8 35,6 b) CPT 2 z zw γ γsat γw σv0 u0 σ'v0 Pa qc DR φ' m m kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 1,20 1,75 18,15 20,47 9,81 21,78 0,00 21,78 101,325 4708,80 68,1 39,3 1,40 1,75 18,15 20,47 9,81 25,41 0,00 25,41 101,325 4316,40 63,2 38,8 1,60 1,75 18,15 20,47 9,81 29,04 0,00 29,04 101,325 4218,30 60,6 38,5 1,80 1,75 18,15 20,47 9,81 32,79 0,49 32,30 101,325 5591,70 67,3 39,2 2,00 1,75 18,15 20,47 9,81 36,88 2,45 34,43 101,325 6670,80 71,6 39,7 2,20 1,75 18,15 20,47 9,81 40,97 4,41 36,56 101,325 6768,90 71,1 39,7 2,40 1,75 18,15 20,47 9,81 45,07 6,38 38,69 101,325 4120,20 55,6 37,9 2,60 1,75 18,15 20,47 9,81 49,16 8,34 40,82 101,325 9613,80 79,9 40,7 2,80 1,75 18,15 20,47 9,81 53,26 10,30 42,96 101,325 5984,10 65,1 39,0 3,00 1,75 18,15 20,47 9,81 57,35 12,26 45,09 101,325 7651,80 71,7 39,7 3,20 1,75 18,15 20,47 9,81 61,44 14,22 47,22 101,325 5101,20 59,0 38,3 3,40 1,75 18,15 20,47 9,81 65,54 16,19 49,35 101,325 2158,20 33,0 35,3 3,60 1,75 18,15 20,77 9,81 70,19 18,15 52,04 101,325 5199,30 58,1 38,2 3,80 1,75 18,15 20,77 9,81 74,34 20,11 54,23 101,325 5003,10 56,4 38,0 4,00 1,75 18,15 20,77 9,81 78,50 22,07 56,42 101,325 6376,50 63,0 38,7 4,20 1,75 18,15 20,77 9,81 82,65 24,03 58,61 101,325 4806,90 54,1 37,7 4,40 1,75 18,15 20,77 9,81 86,80 26,00 60,81 101,325 294,30 -29,0 28,2 4,60 1,75 18,15 20,77 9,81 90,96 27,96 63,00 101,325 4022,10 47,7 37,0 4,80 1,75 18,15 20,77 9,81 95,11 29,92 65,19 101,325 2844,90 37,0 35,8 5,00 1,75 18,15 20,77 9,81 99,27 31,88 67,38 101,325 3531,60 42,9 36,4 5,20 1,75 18,15 20,77 9,81 103,42 33,84 69,57 101,325 4022,10 46,3 36,8 5,40 1,75 18,15 20,77 9,81 107,57 35,81 71,77 101,325 4610,70 49,8 37,2 5,60 1,75 18,15 20,77 9,81 111,73 37,77 73,96 101,325 3825,90 43,9 36,5 5,80 1,75 18,15 20,77 9,81 115,88 39,73 76,15 101,325 2746,80 33,7 35,4 6,00 1,75 20,57 20,97 9,81 125,12 41,69 83,43 101,325 3237,30 37,2 35,8

z zw γ γsat γw σv0 u0 σ'v0 Pa qc DR φ' m m kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 6,20 1,75 20,57 20,97 9,81 129,31 43,65 85,66 101,325 3629,70 40,2 36,1 6,40 1,75 20,57 20,97 9,81 133,51 45,62 87,89 101,325 3825,90 41,3 36,3 6,60 1,75 20,57 20,97 9,81 137,70 47,58 90,12 101,325 3531,60 38,6 35,9 6,80 1,75 20,57 20,97 9,81 141,90 49,54 92,36 101,325 4708,80 46,7 36,9 7,00 1,75 20,57 20,97 9,81 146,09 51,50 94,59 101,325 3727,80 39,5 36,0 7,20 1,75 20,57 20,97 9,81 150,28 53,46 96,82 101,325 4218,30 42,8 36,4 7,40 1,75 20,57 20,97 9,81 154,48 55,43 99,05 101,325 5689,80 51,3 37,4 7,60 1,75 20,57 20,97 9,81 158,67 57,39 101,28 101,325 5689,80 51,0 37,4 7,80 1,75 20,57 20,97 9,81 162,87 59,35 103,52 101,325 4610,70 44,4 36,6 8,00 1,75 20,57 20,97 9,81 167,06 61,31 105,75 101,325 4610,70 44,1 36,6 8,20 1,75 20,57 20,97 9,81 171,25 63,27 107,98 101,325 3727,80 37,5 35,8 8,40 1,75 20,57 20,97 9,81 175,45 65,24 110,21 101,325 5199,30 47,1 36,9 8,60 1,75 20,57 20,97 9,81 179,64 67,20 112,44 101,325 6474,60 53,2 37,6 8,80 1,75 20,57 20,97 9,81 183,84 69,16 114,68 101,325 8534,70 61,1 38,5 9,00 1,75 20,57 20,97 9,81 188,03 71,12 116,91 101,325 6768,90 54,0 37,7 9,20 1,75 20,57 20,97 9,81 192,22 73,08 119,14 101,325 8142,30 59,2 38,3 9,40 1,75 20,57 20,97 9,81 196,42 75,05 121,37 101,325 7749,90 57,4 38,1 9,60 1,75 20,57 20,97 9,81 200,61 77,01 123,60 101,325 7553,70 56,4 38,0 9,80 1,75 20,57 20,97 9,81 204,81 78,97 125,84 101,325 6376,50 51,1 37,4 10,00 1,75 20,57 20,97 9,81 209,00 80,93 128,07 101,325 6474,60 51,3 37,4 10,20 1,75 20,57 20,97 9,81 213,19 82,89 130,30 101,325 6965,10 53,2 37,6 10,40 1,75 20,57 20,97 9,81 217,39 84,86 132,53 101,325 5395,50 45,4 36,7 10,60 1,75 20,57 20,97 9,81 221,58 86,82 134,76 101,325 5591,70 46,2 36,8 10,80 1,75 20,57 20,97 9,81 225,78 88,78 137,00 101,325 6768,90 51,6 37,4 11,00 1,75 20,50 20,79 9,81 228,18 90,74 137,44 101,325 5493,60 45,4 36,7 11,20 1,75 20,50 20,79 9,81 232,34 92,70 139,64 101,325 5297,40 44,1 36,6 11,40 1,75 20,50 20,79 9,81 236,50 94,67 141,83 101,325 5493,60 45,0 36,7 11,60 1,75 20,50 20,79 9,81 240,66 96,63 144,03 101,325 5591,70 45,3 36,7 11,80 1,75 20,50 20,79 9,81 244,81 98,59 146,22 101,325 5003,10 41,7 36,3 12,00 1,75 20,50 20,79 9,81 248,97 100,55 148,42 101,325 5199,30 42,7 36,4 12,20 1,75 20,50 20,79 9,81 253,13 102,51 150,62 101,325 5395,50 43,5 36,5 12,40 1,75 20,50 20,79 9,81 257,29 104,48 152,81 101,325 6474,60 48,7 37,1 12,60 1,75 20,50 20,79 9,81 261,45 106,44 155,01 101,325 6278,40 47,6 37,0 12,80 1,75 20,50 20,79 9,81 265,60 108,40 157,20 101,325 6278,40 47,4 36,9 13,00 1,75 20,50 20,79 9,81 269,76 110,36 159,40 101,325 5787,90 44,8 36,6 13,20 1,75 20,50 20,79 9,81 273,92 112,32 161,60 101,325 588,60 -22,9 28,9 13,40 1,75 20,50 20,79 9,81 278,08 114,29 163,79 101,325 5101,20 40,6 36,2 13,60 1,75 20,50 20,79 9,81 282,24 116,25 165,99 101,325 5395,50 42,1 36,3 13,80 1,75 20,50 20,79 9,81 286,39 118,21 168,18 101,325 5493,60 42,4 36,4 14,00 1,75 20,50 20,79 9,81 290,55 120,17 170,38 101,325 5101,20 40,1 36,1 14,20 1,75 20,50 20,79 9,81 294,71 122,13 172,58 101,325 5101,20 39,9 36,1 14,40 1,75 20,50 20,79 9,81 298,87 124,10 174,77 101,325 4905,00 38,5 35,9

Densità relativa da prove penetrometriche dinamiche

Dalle prove penetrometriche dinamiche sono stati ricavati i valori di N20, ossia il

numero di colpi necessari per l’avanzamento di 20 cm del campionatore. Questi valori devono essere correlati al numero di colpi della prova di penetrazione standard (NSPT).

Per fare questo occorre moltiplicare ogni valore di N20 per un coefficiente correttivo

che tenga conto sia della differenza di penetrazione (20 cm anziché 30 cm), sia del rendimento energetico (73% anziché 60%) e ancora della piccola differenza di caduta del maglio, che nelle prove è stata di 75 mm anziché di 76 mm.

Il coefficiente è stato assunto pari a 1,89.

Per tenere conto degli effetti dell’attrito, dal momento che le prove sono state eseguite in assenza di rivestimento, si moltiplicano i risultati ottenuti per un coefficiente pari a 0,7.

Infine, questi valori sono stati ulteriormente moltiplicati per due coefficienti: un coefficiente CR che assume i seguenti valori in base alla lunghezza delle aste :

L CR < 3 m 0,75 3 ÷ 4 m 0,80 4 ÷ 6 m 0,85 6 ÷ 10 m 0,95 10 ÷ 30 m 1,00 Tabella 5

e un coefficiente CN ottenuto da:

0 '_v a N p C

σ

=

( )

N1 60 =NSPT ⋅CN ⋅CR

Anche in questo caso, una volta ottenuti i valori della densità relativa è stato possibile ricavare quelli dell’angolo di resistenza al taglio, utilizzando la correlazione proposta da Schmertmann.

a) SPT 1 N N γ γsat σv0 u0 σ'v0 CN CR (N1)60 DR φ' 20 SPT kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 0,00 - 0,20 5 7 19,62 20,47 3,92 0,00 3,92 5,08 0,75 25,21 67,7 39,3 0,20 - 0,40 4 5 19,62 20,47 7,85 0,00 7,85 3,59 0,75 14,26 50,9 37,4 0,40 - 0,60 4 5 19,62 20,47 11,77 0,00 11,77 2,93 0,75 11,64 46,0 36,8 0,60 - 0,80 4 5 19,62 20,47 15,70 0,00 15,70 2,54 0,75 10,08 42,8 36,4 0,80 - 1,00 7 9 19,62 20,47 19,62 0,00 19,62 2,27 0,75 15,78 53,6 37,7 1,00 - 1,20 5 7 18,15 20,47 21,78 0,00 21,78 2,16 0,75 10,70 44,1 36,6 1,20 - 1,40 4 5 18,15 20,47 25,41 0,00 25,41 2,00 0,75 7,93 38,0 35,9 1,40 - 1,60 4 5 18,15 20,47 29,04 0,00 29,04 1,87 0,80 7,91 37,9 35,9 1,60 - 1,80 4 5 18,15 20,47 32,90 0,98 31,92 1,78 0,80 7,54 37,0 35,8 1,80 - 2,00 4 5 18,15 20,47 37,00 2,94 34,05 1,72 0,80 7,30 36,4 35,7 2,00 - 2,20 4 5 18,15 20,47 41,09 4,91 36,19 1,67 0,80 7,08 35,9 35,6 2,20 - 2,40 4 5 18,15 20,47 45,18 6,87 38,32 1,63 0,80 6,88 35,4 35,6 2,40 - 2,60 4 5 18,15 20,77 49,55 8,83 40,72 1,58 0,85 7,10 35,9 35,6 2,60 - 2,80 6 8 18,15 20,77 53,70 10,79 42,91 1,54 0,85 10,37 43,4 36,5 2,80 - 3,00 4 5 18,15 20,77 57,86 12,75 45,10 1,50 0,85 6,74 35,0 35,5 3,00 - 3,20 4 5 18,15 20,77 62,01 14,72 47,30 1,46 0,85 6,58 34,6 35,5 3,20 - 3,40 3 4 18,15 20,77 66,16 16,68 49,49 1,43 0,85 4,83 29,6 34,9 3,40 - 3,60 3 4 18,15 20,77 70,32 18,64 51,68 1,40 0,85 4,72 28,1 34,7 3,60 - 3,80 4 5 18,15 20,77 74,47 20,60 53,87 1,37 0,85 6,17 32,1 35,2 3,80 - 4,00 5 7 18,15 20,77 78,63 22,56 56,06 1,34 0,85 7,56 35,5 35,6 4,00 - 4,20 4 5 18,15 20,77 82,78 24,53 58,26 1,32 0,85 5,93 31,4 35,1 4,20 - 4,40 4 5 18,15 20,77 86,93 26,49 60,45 1,29 0,85 5,82 31,2 35,1 4,40 - 4,60 4 5 18,15 20,77 91,09 28,45 62,64 1,27 0,95 6,39 32,6 35,3 4,60 - 4,80 3 4 18,15 20,77 95,24 30,41 64,83 1,25 0,95 4,71 28,0 34,7 4,80 - 5,00 3 4 18,15 20,97 100,06 32,37 67,68 1,22 0,95 4,61 27,7 34,7 5,00 - 5,20 2 3 18,15 20,97 104,25 34,34 69,92 1,20 0,95 3,03 22,5 34,1 5,20 - 5,40 2 3 18,15 20,97 108,44 36,30 72,15 1,19 0,95 2,98 22,3 34,1 5,40 - 5,60 2 3 18,15 20,97 112,64 38,26 74,38 1,17 0,95 2,93 22,1 34,0 5,60 - 5,80 4 5 18,15 20,97 116,83 40,22 76,61 1,15 0,95 5,78 31,0 35,1 5,80 - 6,00 4 5 20,57 20,97 125,14 42,18 82,96 1,11 0,95 5,56 30,4 35,0 6,00 - 6,20 3 4 20,57 20,97 129,33 44,15 85,19 1,09 0,95 4,11 26,2 34,5 6,20 - 6,40 3 4 20,57 20,97 133,53 46,11 87,42 1,08 0,95 4,06 26,0 34,5 6,40 - 6,60 3 4 20,57 20,97 137,72 48,07 89,65 1,06 0,95 4,01 25,8 34,5 6,60 - 6,80 2 3 20,57 20,97 141,92 50,03 91,89 1,05 0,95 2,64 21,0 33,9 6,80 - 7,00 3 4 20,57 20,97 146,11 51,99 94,12 1,04 0,95 3,91 25,5 34,4 7,00 - 7,20 4 5 20,57 20,97 150,30 53,96 96,35 1,03 0,95 5,16 29,3 34,9 7,20 - 7,40 3 4 20,57 20,97 154,50 55,92 98,58 1,01 0,95 3,82 26,4 34,5 7,40 - 7,60 6 8 20,57 20,97 158,69 57,88 100,81 1,00 0,95 7,56 37,1 35,8 7,60 - 7,80 6 8 20,57 20,97 162,89 59,84 103,05 0,99 0,95 7,48 36,9 35,7 7,80 - 8,00 5 7 20,57 20,97 167,08 61,80 105,28 0,98 0,95 6,17 33,5 35,4 8,00 - 8,20 4 5 20,57 20,97 171,27 63,77 107,51 0,97 0,95 4,88 29,8 34,9 8,20 - 8,40 5 7 20,57 20,97 175,47 65,73 109,74 0,96 0,95 6,04 33,1 35,3 8,40 - 8,60 6 8 20,57 20,97 179,66 67,69 111,97 0,95 1,00 7,55 37,1 35,8 8,60 - 8,80 8 11 20,57 20,97 183,86 69,65 114,21 0,94 1,00 9,97 42,6 36,4 z m

N N γ γsat σv0 u0 σ'v0 CN CR (N1)60 DR φ' 20 SPT kN/m3 _kN/m3 _kN/m2 _kN/m2 _kN/m2 % ° 8,80 - 9,00 7 9 20,57 20,97 188,05 71,61 116,44 0,93 1,00 8,64 39,6 36,1 9,00 - 9,20 9 12 20,57 20,97 192,24 73,58 118,67 0,92 1,00 11,00 44,7 36,6 9,20 - 9,40 9 12 20,57 20,97 196,44 75,54 120,90 0,92 1,00 10,90 44,5 36,6 9,40 - 9,60 8 11 20,57 20,97 200,63 77,50 123,13 0,91 1,00 9,60 41,8 36,3 9,60 - 9,80 8 11 20,57 20,97 204,83 79,46 125,37 0,90 1,00 9,52 41,6 36,3 9,80 - 10,00 7 9 20,57 20,79 207,53 81,42 126,10 0,90 1,00 8,30 38,9 36,0 10,00 - 10,20 8 11 20,57 20,79 211,68 83,39 128,30 0,89 1,00 9,41 41,4 36,3 10,20 - 10,40 7 9 20,57 20,79 215,84 85,35 130,50 0,88 1,00 8,16 38,5 35,9 10,40 - 10,60 7 9 20,57 20,79 220,00 87,31 132,69 0,87 1,00 8,09 38,4 35,9 10,60 - 10,80 8 11 20,57 20,79 224,16 89,27 134,89 0,87 1,00 9,17 40,8 36,2 10,80 - 11,00 7 9 20,50 20,79 228,20 91,23 136,96 0,86 1,00 7,97 38,1 35,9 11,00 - 11,20 8 11 20,50 20,79 232,36 93,20 139,16 0,85 1,00 9,03 40,5 36,2 11,20 - 11,40 8 11 20,50 20,79 236,51 95,16 141,36 0,85 1,00 8,96 40,4 36,1 11,40 - 11,60 8 11 20,50 20,79 240,67 97,12 143,55 0,84 1,00 8,89 40,2 36,1 11,60 - 11,80 8 11 20,50 20,79 244,83 99,08 145,75 0,83 1,00 8,82 40,1 36,1 11,80 - 12,00 8 11 20,50 20,79 248,99 101,04 147,94 0,83 1,00 8,76 39,9 36,1 12,00 - 12,20 8 11 20,50 20,79 253,15 103,01 150,14 0,82 1,00 8,69 39,8 36,1 12,20 - 12,40 8 11 20,50 20,79 257,30 104,97 152,34 0,82 1,00 8,63 39,6 36,1 12,40 - 12,60 8 11 20,50 20,79 261,46 106,93 154,53 0,81 1,00 8,57 39,5 36,0 12,60 - 12,80 9 12 20,50 20,79 265,62 108,89 156,73 0,80 1,00 9,57 41,7 36,3 12,80 - 13,00 8 11 20,50 20,79 269,78 110,85 158,92 0,80 1,00 8,45 39,2 36,0 13,00 - 13,20 8 11 20,50 20,79 273,94 112,82 161,12 0,79 1,00 8,39 39,1 36,0 13,20 - 13,40 8 11 20,50 20,79 278,09 114,78 163,32 0,79 1,00 8,34 38,9 36,0 13,40 - 13,60 8 11 20,50 20,79 282,25 116,74 165,51 0,78 1,00 8,28 38,8 36,0 13,60 - 13,80 9 12 20,50 20,79 286,41 118,70 167,71 0,78 1,00 9,26 41,0 36,2 13,80 - 14,00 9 12 20,50 20,79 290,57 120,66 169,90 0,77 1,00 9,20 40,9 36,2 14,00 - 14,20 9 12 20,50 20,79 294,73 122,63 172,10 0,77 1,00 9,14 40,8 36,2 14,20 - 14,40 9 12 20,50 20,79 298,88 124,59 174,30 0,76 1,00 9,08 40,6 36,2 14,40 - 14,60 10 13 20,50 20,79 303,04 126,55 176,49 0,76 1,00 10,02 42,7 36,4 14,60 - 14,80 10 13 20,50 20,79 307,20 128,51 178,69 0,75 1,00 9,96 42,6 36,4 14,80 - 15,00 10 13 20,50 20,79 311,36 130,47 180,88 0,75 1,00 9,90 42,4 36,4 15,00 - 15,20 12 16 20,50 20,79 315,52 132,44 183,08 0,74 1,00 11,81 46,3 36,8 15,20 - 15,40 10 13 20,50 20,79 319,67 134,40 185,28 0,74 1,00 9,78 42,2 36,4 15,40 - 15,60 11 15 20,50 20,79 323,83 136,36 187,47 0,74 1,00 10,70 44,1 36,6 15,60 - 15,80 10 13 20,50 20,79 327,99 138,32 189,67 0,73 1,00 9,67 41,9 36,3 15,80 - 16,00 11 15 20,50 20,79 332,15 140,28 191,86 0,73 1,00 10,58 43,9 36,5 16,00 - 16,20 11 15 20,50 20,79 336,31 142,25 194,06 0,72 1,00 10,52 43,7 36,5 16,20 - 16,40 11 15 20,50 20,79 340,46 144,21 196,26 0,72 1,00 10,46 43,6 36,5 16,40 - 16,60 12 16 20,50 20,79 344,62 146,17 198,45 0,71 1,00 11,34 45,4 36,7 16,60 - 16,80 12 16 20,50 20,79 348,78 148,13 200,65 0,71 1,00 11,28 45,3 36,7 16,80 - 17,00 12 16 20,50 20,79 352,94 150,09 202,84 0,71 1,00 11,22 45,2 36,7 17,00 - 17,20 13 17 20,50 20,79 357,10 152,06 205,04 0,70 1,00 12,09 46,9 36,9 17,20 - 17,40 13 17 20,50 20,79 361,25 154,02 207,24 0,70 1,00 12,03 46,8 36,9 17,40 - 17,60 13 17 20,50 20,79 365,41 155,98 209,43 0,70 1,00 11,96 46,6 36,9 17,60 - 17,80 14 19 20,50 20,79 369,57 157,94 211,63 0,69 1,00 12,82 48,3 37,1 17,80 - 18,00 14 19 20,50 20,79 373,73 159,90 213,82 0,69 1,00 12,75 48,1 37,0 z m

b) SPT 2 N N γ γsat σv0 u0 σ'v0 CN CR (N1)60 DR φ' 20 SPT kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 0,00 - 0,20 6 8 19,62 20,47 3,92 0,00 3,92 5,08 0,75 30,25 74,2 40,0 0,20 - 0,40 4 5 19,62 20,47 7,85 0,00 7,85 3,59 0,75 14,26 50,9 37,4 0,40 - 0,60 10 13 19,62 20,47 11,77 0,00 11,77 2,93 0,75 29,11 72,8 39,9 0,60 - 0,80 7 9 19,62 20,47 15,70 0,00 15,70 2,54 0,75 17,65 56,6 38,0 0,80 - 1,00 5 7 19,62 20,47 19,62 0,00 19,62 2,27 0,75 11,27 45,3 36,7 1,00 - 1,20 5 7 18,15 20,47 21,78 0,00 21,78 2,16 0,75 10,70 44,1 36,6 1,20 - 1,40 4 5 18,15 20,47 25,41 0,00 25,41 2,00 0,75 7,93 38,0 35,9 1,40 - 1,60 4 5 18,15 20,47 29,04 0,00 29,04 1,87 0,80 7,91 37,9 35,9 1,60 - 1,80 4 5 18,15 20,47 32,90 0,98 31,92 1,78 0,80 7,54 37,0 35,8 1,80 - 2,00 4 5 18,15 20,47 37,00 2,94 34,05 1,72 0,80 7,30 36,4 35,7 2,00 - 2,20 5 7 18,15 20,47 41,09 4,91 36,19 1,67 0,80 8,86 40,1 36,1 2,20 - 2,40 5 7 18,15 20,47 45,18 6,87 38,32 1,63 0,80 8,61 39,6 36,0 2,40 - 2,60 6 8 18,15 20,77 49,55 8,83 40,72 1,58 0,85 10,64 44,0 36,6 2,60 - 2,80 7 9 18,15 20,77 53,70 10,79 42,91 1,54 0,85 12,10 46,9 36,9 2,80 - 3,00 5 7 18,15 20,77 57,86 12,75 45,10 1,50 0,85 8,43 39,1 36,0 3,00 - 3,20 6 8 18,15 20,77 62,01 14,72 47,30 1,46 0,85 9,88 42,4 36,4 3,20 - 3,40 5 7 18,15 20,77 66,16 16,68 49,49 1,43 0,85 8,05 38,2 35,9 3,40 - 3,60 4 5 18,15 20,77 70,32 18,64 51,68 1,40 0,85 6,30 32,4 35,2 3,60 - 3,80 4 5 18,15 20,77 74,47 20,60 53,87 1,37 0,85 6,17 32,1 35,2 3,80 - 4,00 4 5 18,15 20,77 78,63 22,56 56,06 1,34 0,85 6,05 31,7 35,2 4,00 - 4,20 4 5 18,15 20,77 82,78 24,53 58,26 1,32 0,85 5,93 31,4 35,1 4,20 - 4,40 4 5 18,15 20,77 86,93 26,49 60,45 1,29 0,85 5,82 31,2 35,1 4,40 - 4,60 3 4 18,15 20,77 91,09 28,45 62,64 1,27 0,95 4,80 28,3 34,8 4,60 - 4,80 3 4 18,15 20,77 95,24 30,41 64,83 1,25 0,95 4,71 28,0 34,7 4,80 - 5,00 4 5 18,15 20,97 100,06 32,37 67,68 1,22 0,95 6,15 32,0 35,2 5,00 - 5,20 4 5 18,15 20,97 104,25 34,34 69,92 1,20 0,95 6,05 31,8 35,2 5,20 - 5,40 2 3 18,15 20,97 108,44 36,30 72,15 1,19 0,95 2,98 22,3 34,1 5,40 - 5,60 4 5 18,15 20,97 112,64 38,26 74,38 1,17 0,95 5,87 31,3 35,1 5,60 - 5,80 4 5 18,15 20,97 116,83 40,22 76,61 1,15 0,95 5,78 31,0 35,1 5,80 - 6,00 5 7 20,57 20,97 125,14 42,18 82,96 1,11 0,95 6,95 34,0 35,4 6,00 - 6,20 5 7 20,57 20,97 129,33 44,15 85,19 1,09 0,95 6,85 33,8 35,4 6,20 - 6,40 5 7 20,57 20,97 133,53 46,11 87,42 1,08 0,95 6,77 33,6 35,4 6,40 - 6,60 7 9 20,57 20,97 137,72 48,07 89,65 1,06 0,95 9,35 39,5 36,0 6,60 - 6,80 6 8 20,57 20,97 141,92 50,03 91,89 1,05 0,95 7,92 36,3 35,7 6,80 - 7,00 5 7 20,57 20,97 146,11 51,99 94,12 1,04 0,95 6,52 33,0 35,3 7,00 - 7,20 6 8 20,57 20,97 150,30 53,96 96,35 1,03 0,95 7,73 35,9 35,6 7,20 - 7,40 6 8 20,57 20,97 154,50 55,92 98,58 1,01 0,95 7,65 37,3 35,8 7,40 - 7,60 5 7 20,57 20,97 158,69 57,88 100,81 1,00 0,95 6,30 33,8 35,4 7,60 - 7,80 5 7 20,57 20,97 162,89 59,84 103,05 0,99 0,95 6,23 33,7 35,4 7,80 - 8,00 6 8 20,57 20,97 167,08 61,80 105,28 0,98 0,95 7,40 36,7 35,7 8,00 - 8,20 6 8 20,57 20,97 171,27 63,77 107,51 0,97 0,95 7,32 36,5 35,7 8,20 - 8,40 6 8 20,57 20,97 175,47 65,73 109,74 0,96 0,95 7,25 36,3 35,7 8,40 - 8,60 6 8 20,57 20,97 179,66 67,69 111,97 0,95 1,00 7,55 37,1 35,8 8,60 - 8,80 7 9 20,57 20,97 183,86 69,65 114,21 0,94 1,00 8,72 39,8 36,1 8,80 - 9,00 9 12 20,57 20,97 188,05 71,61 116,44 0,93 1,00 11,11 44,9 36,7 9,00 - 9,20 9 12 20,57 20,97 192,24 73,58 118,67 0,92 1,00 11,00 44,7 36,6 9,20 - 9,40 9 12 20,57 20,97 196,44 75,54 120,90 0,92 1,00 10,90 44,5 36,6 9,40 - 9,60 9 12 20,57 20,97 200,63 77,50 123,13 0,91 1,00 10,80 44,3 36,6 9,60 - 9,80 10 13 20,57 20,97 204,83 79,46 125,37 0,90 1,00 11,89 46,5 36,8 z m

N N γ γsat σv0 u0 σ'v0 CN CR (N1)60 DR φ' 20 SPT kN/m3 _kN/m3 _kN/m2 _kN/m2 _kN/m2 % ° 9,80 - 10,00 9 12 20,57 20,79 207,53 81,42 126,10 0,90 1,00 10,67 44,1 36,6 10,00 - 10,20 9 12 20,57 20,79 211,68 83,39 128,30 0,89 1,00 10,58 43,9 36,5 10,20 - 10,40 9 12 20,57 20,79 215,84 85,35 130,50 0,88 1,00 10,49 43,7 36,5 10,40 - 10,60 8 11 20,57 20,79 220,00 87,31 132,69 0,87 1,00 9,25 41,0 36,2 10,60 - 10,80 8 11 20,57 20,79 224,16 89,27 134,89 0,87 1,00 9,17 40,8 36,2 10,80 - 11,00 8 11 20,50 20,79 228,20 91,23 136,96 0,86 1,00 9,10 40,7 36,2 11,00 - 11,20 8 11 20,50 20,79 232,36 93,20 139,16 0,85 1,00 9,03 40,5 36,2 11,20 - 11,40 8 11 20,50 20,79 236,51 95,16 141,36 0,85 1,00 8,96 40,4 36,1 11,40 - 11,60 9 12 20,50 20,79 240,67 97,12 143,55 0,84 1,00 10,00 42,6 36,4 11,60 - 11,80 8 11 20,50 20,79 244,83 99,08 145,75 0,83 1,00 8,82 40,1 36,1 11,80 - 12,00 8 11 20,50 20,79 248,99 101,04 147,94 0,83 1,00 8,76 39,9 36,1 12,00 - 12,20 9 12 20,50 20,79 253,15 103,01 150,14 0,82 1,00 9,78 42,2 36,3 12,20 - 12,40 10 13 20,50 20,79 257,30 104,97 152,34 0,82 1,00 10,79 44,3 36,6 12,40 - 12,60 9 12 20,50 20,79 261,46 106,93 154,53 0,81 1,00 9,64 41,9 36,3 12,60 - 12,80 10 13 20,50 20,79 265,62 108,89 156,73 0,80 1,00 10,64 44,0 36,6 12,80 - 13,00 10 13 20,50 20,79 269,78 110,85 158,92 0,80 1,00 10,56 43,8 36,5 13,00 - 13,20 10 13 20,50 20,79 273,94 112,82 161,12 0,79 1,00 10,49 43,7 36,5 13,20 - 13,40 10 13 20,50 20,79 278,09 114,78 163,32 0,79 1,00 10,42 43,5 36,5 13,40 - 13,60 11 15 20,50 20,79 282,25 116,74 165,51 0,78 1,00 11,39 45,5 36,7 13,60 - 13,80 10 13 20,50 20,79 286,41 118,70 167,71 0,78 1,00 10,28 43,2 36,5 13,80 - 14,00 10 13 20,50 20,79 290,57 120,66 169,90 0,77 1,00 10,22 43,1 36,5 14,00 - 14,20 10 13 20,50 20,79 294,73 122,63 172,10 0,77 1,00 10,15 43,0 36,4 14,20 - 14,40 10 13 20,50 20,79 298,88 124,59 174,30 0,76 1,00 10,09 42,8 36,4 14,40 - 14,60 12 16 20,50 20,79 303,04 126,55 176,49 0,76 1,00 12,03 46,8 36,9 14,60 - 14,80 11 15 20,50 20,79 307,20 128,51 178,69 0,75 1,00 10,96 44,6 36,6 14,80 - 15,00 12 16 20,50 20,79 311,36 130,47 180,88 0,75 1,00 11,88 46,5 36,8 15,00 - 15,20 12 16 20,50 20,79 315,52 132,44 183,08 0,74 1,00 11,81 46,3 36,8 15,20 - 15,40 12 16 20,50 20,79 319,67 134,40 185,28 0,74 1,00 11,74 46,2 36,8 15,40 - 15,60 13 17 20,50 20,79 323,83 136,36 187,47 0,74 1,00 12,64 47,9 37,0 15,60 - 15,80 13 17 20,50 20,79 327,99 138,32 189,67 0,73 1,00 12,57 47,8 37,0 15,80 - 16,00 13 17 20,50 20,79 332,15 140,28 191,86 0,73 1,00 12,50 47,7 37,0 16,00 - 16,20 13 17 20,50 20,79 336,31 142,25 194,06 0,72 1,00 12,43 47,5 37,0 16,20 - 16,40 13 17 20,50 20,79 340,46 144,21 196,26 0,72 1,00 12,36 47,4 37,0 16,40 - 16,60 15 20 20,50 20,79 344,62 146,17 198,45 0,71 1,00 14,18 50,8 37,3 16,60 - 16,80 15 20 20,50 20,79 348,78 148,13 200,65 0,71 1,00 14,10 50,6 37,3 16,80 - 17,00 16 21 20,50 20,79 352,94 150,09 202,84 0,71 1,00 14,96 52,2 37,5 17,00 - 17,20 16 21 20,50 20,79 357,10 152,06 205,04 0,70 1,00 14,88 52,0 37,5 17,20 - 17,40 16 21 20,50 20,79 361,25 154,02 207,24 0,70 1,00 14,80 51,9 37,5 17,40 - 17,60 16 21 20,50 20,79 365,41 155,98 209,43 0,70 1,00 14,72 51,7 37,5 17,60 - 17,80 15 20 20,50 20,79 369,57 157,94 211,63 0,69 1,00 13,73 50,0 37,2 17,80 - 18,00 16 21 20,50 20,79 373,73 159,90 213,82 0,69 1,00 14,57 51,5 37,4 z m

c) SPT 3 N N γ γsat σv0 u0 σ'v0 CN CR (N1)60 DR φ' 20 SPT kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 0,00 - 0,20 6 8 19,62 20,47 3,92 0,00 3,92 5,08 0,75 30,25 74,2 40,0 0,20 - 0,40 4 5 19,62 20,47 7,85 0,00 7,85 3,59 0,75 14,26 50,9 37,4 0,40 - 0,60 1 1 19,62 20,47 11,77 0,00 11,77 2,93 0,75 2,91 23,0 34,1 0,60 - 0,80 1 1 19,62 20,47 15,70 0,00 15,70 2,54 0,75 2,52 21,4 34,0 0,80 - 1,00 3 4 19,62 20,47 19,62 0,00 19,62 2,27 0,75 6,76 35,1 35,5 1,00 - 1,20 4 5 18,15 20,47 21,78 0,00 21,78 2,16 0,75 8,56 39,5 36,0 1,20 - 1,40 4 5 18,15 20,47 25,41 0,00 25,41 2,00 0,75 7,93 38,0 35,9 1,40 - 1,60 4 5 18,15 20,47 29,04 0,00 29,04 1,87 0,80 7,91 37,9 35,9 1,60 - 1,80 4 5 18,15 20,47 32,90 0,98 31,92 1,78 0,80 7,54 37,0 35,8 1,80 - 2,00 4 5 18,15 20,47 37,00 2,94 34,05 1,72 0,80 7,30 36,4 35,7 2,00 - 2,20 5 7 18,15 20,47 41,09 4,91 36,19 1,67 0,80 8,86 40,1 36,1 2,20 - 2,40 4 5 18,15 20,47 45,18 6,87 38,32 1,63 0,80 6,88 35,4 35,6 2,40 - 2,60 7 9 18,15 20,77 49,55 8,83 40,72 1,58 0,85 12,42 47,5 37,0 2,60 - 2,80 6 8 18,15 20,77 53,70 10,79 42,91 1,54 0,85 10,37 43,4 36,5 2,80 - 3,00 5 7 18,15 20,77 57,86 12,75 45,10 1,50 0,85 8,43 39,1 36,0 3,00 - 3,20 6 8 18,15 20,77 62,01 14,72 47,30 1,46 0,85 9,88 42,4 36,4 3,20 - 3,40 6 8 18,15 20,77 66,16 16,68 49,49 1,43 0,85 9,65 41,9 36,3 3,40 - 3,60 6 8 18,15 20,77 70,32 18,64 51,68 1,40 0,85 9,45 39,7 36,1 3,60 - 3,80 6 8 18,15 20,77 74,47 20,60 53,87 1,37 0,85 9,25 39,3 36,0 3,80 - 4,00 5 7 18,15 20,77 78,63 22,56 56,06 1,34 0,85 7,56 35,5 35,6 4,00 - 4,20 5 7 18,15 20,77 82,78 24,53 58,26 1,32 0,85 7,42 35,2 35,5 4,20 - 4,40 4 5 18,15 20,77 86,93 26,49 60,45 1,29 0,85 5,82 31,2 35,1 4,40 - 4,60 3 4 18,15 20,77 91,09 28,45 62,64 1,27 0,95 4,80 28,3 34,8 4,60 - 4,80 3 4 18,15 20,77 95,24 30,41 64,83 1,25 0,95 4,71 28,0 34,7 4,80 - 5,00 4 5 18,15 20,97 100,06 32,37 67,68 1,22 0,95 6,15 32,0 35,2 5,00 - 5,20 4 5 18,15 20,97 104,25 34,34 69,92 1,20 0,95 6,05 31,8 35,2 5,20 - 5,40 3 4 18,15 20,97 108,44 36,30 72,15 1,19 0,95 4,47 27,3 34,6 5,40 - 5,60 4 5 18,15 20,97 112,64 38,26 74,38 1,17 0,95 5,87 31,3 35,1 5,60 - 5,80 4 5 18,15 20,97 116,83 40,22 76,61 1,15 0,95 5,78 31,0 35,1 5,80 - 6,00 4 5 20,57 20,97 125,14 42,18 82,96 1,11 0,95 5,56 30,4 35,0 6,00 - 6,20 6 8 20,57 20,97 129,33 44,15 85,19 1,09 0,95 8,22 37,0 35,8 6,20 - 6,40 6 8 20,57 20,97 133,53 46,11 87,42 1,08 0,95 8,12 36,8 35,7 6,40 - 6,60 5 7 20,57 20,97 137,72 48,07 89,65 1,06 0,95 6,68 33,4 35,3 6,60 - 6,80 5 7 20,57 20,97 141,92 50,03 91,89 1,05 0,95 6,60 33,2 35,3 6,80 - 7,00 5 7 20,57 20,97 146,11 51,99 94,12 1,04 0,95 6,52 33,0 35,3 7,00 - 7,20 5 7 20,57 20,97 150,30 53,96 96,35 1,03 0,95 6,44 32,8 35,3 7,20 - 7,40 5 7 20,57 20,97 154,50 55,92 98,58 1,01 0,95 6,37 34,0 35,4 7,40 - 7,60 6 8 20,57 20,97 158,69 57,88 100,81 1,00 0,95 7,56 37,1 35,8 7,60 - 7,80 6 8 20,57 20,97 162,89 59,84 103,05 0,99 0,95 7,48 36,9 35,7 7,80 - 8,00 6 8 20,57 20,97 167,08 61,80 105,28 0,98 0,95 7,40 36,7 35,7 8,00 - 8,20 5 7 20,57 20,97 171,27 63,77 107,51 0,97 0,95 6,10 33,3 35,3 8,20 - 8,40 5 7 20,57 20,97 175,47 65,73 109,74 0,96 0,95 6,04 33,1 35,3 8,40 - 8,60 6 8 20,57 20,97 179,66 67,69 111,97 0,95 1,00 7,55 37,1 35,8 8,60 - 8,80 7 9 20,57 20,97 183,86 69,65 114,21 0,94 1,00 8,72 39,8 36,1 8,80 - 9,00 7 9 20,57 20,97 188,05 71,61 116,44 0,93 1,00 8,64 39,6 36,1 9,00 - 9,20 8 11 20,57 20,97 192,24 73,58 118,67 0,92 1,00 9,78 42,2 36,3 9,20 - 9,40 9 12 20,57 20,97 196,44 75,54 120,90 0,92 1,00 10,90 44,5 36,6 9,40 - 9,60 10 13 20,57 20,97 200,63 77,50 123,13 0,91 1,00 12,00 46,7 36,9 9,60 - 9,80 10 13 20,57 20,97 204,83 79,46 125,37 0,90 1,00 11,89 46,5 36,8 z m

N N γ γsat σv0 u0 σ'v0 CN CR (N1)60 DR φ' 20 SPT kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 % ° 9,80 - 10,00 9 12 20,57 20,79 207,53 81,42 126,10 0,90 1,00 10,67 44,1 36,6 10,00 - 10,20 9 12 20,57 20,79 211,68 83,39 128,30 0,89 1,00 10,58 43,9 36,5 10,20 - 10,40 9 12 20,57 20,79 215,84 85,35 130,50 0,88 1,00 10,49 43,7 36,5 10,40 - 10,60 9 12 20,57 20,79 220,00 87,31 132,69 0,87 1,00 10,40 43,5 36,5 10,60 - 10,80 8 11 20,57 20,79 224,16 89,27 134,89 0,87 1,00 9,17 40,8 36,2 10,80 - 11,00 8 11 20,50 20,79 228,20 91,23 136,96 0,86 1,00 9,10 40,7 36,2 11,00 - 11,20 8 11 20,50 20,79 232,36 93,20 139,16 0,85 1,00 9,03 40,5 36,2 11,20 - 11,40 9 12 20,50 20,79 236,51 95,16 141,36 0,85 1,00 10,08 42,8 36,4 11,40 - 11,60 9 12 20,50 20,79 240,67 97,12 143,55 0,84 1,00 10,00 42,6 36,4 11,60 - 11,80 9 12 20,50 20,79 244,83 99,08 145,75 0,83 1,00 9,93 42,5 36,4 11,80 - 12,00 9 12 20,50 20,79 248,99 101,04 147,94 0,83 1,00 9,85 42,3 36,4 12,00 - 12,20 9 12 20,50 20,79 253,15 103,01 150,14 0,82 1,00 9,78 42,2 36,3 12,20 - 12,40 9 12 20,50 20,79 257,30 104,97 152,34 0,82 1,00 9,71 42,0 36,3 12,40 - 12,60 9 12 20,50 20,79 261,46 106,93 154,53 0,81 1,00 9,64 41,9 36,3 12,60 - 12,80 10 13 20,50 20,79 265,62 108,89 156,73 0,80 1,00 10,64 44,0 36,6 12,80 - 13,00 9 12 20,50 20,79 269,78 110,85 158,92 0,80 1,00 9,51 41,6 36,3 13,00 - 13,20 11 15 20,50 20,79 273,94 112,82 161,12 0,79 1,00 11,54 45,8 36,8 13,20 - 13,40 10 13 20,50 20,79 278,09 114,78 163,32 0,79 1,00 10,42 43,5 36,5 13,40 - 13,60 10 13 20,50 20,79 282,25 116,74 165,51 0,78 1,00 10,35 43,4 36,5 13,60 - 13,80 10 13 20,50 20,79 286,41 118,70 167,71 0,78 1,00 10,28 43,2 36,5 13,80 - 14,00 10 13 20,50 20,79 290,57 120,66 169,90 0,77 1,00 10,22 43,1 36,5 14,00 - 14,20 11 15 20,50 20,79 294,73 122,63 172,10 0,77 1,00 11,17 45,1 36,7 14,20 - 14,40 11 15 20,50 20,79 298,88 124,59 174,30 0,76 1,00 11,10 44,9 36,7 14,40 - 14,60 11 15 20,50 20,79 303,04 126,55 176,49 0,76 1,00 11,03 44,8 36,6 14,60 - 14,80 12 16 20,50 20,79 307,20 128,51 178,69 0,75 1,00 11,96 46,6 36,9 14,80 - 15,00 11 15 20,50 20,79 311,36 130,47 180,88 0,75 1,00 10,89 44,5 36,6 15,00 - 15,20 11 15 20,50 20,79 315,52 132,44 183,08 0,74 1,00 10,83 44,4 36,6 15,20 - 15,40 11 15 20,50 20,79 319,67 134,40 185,28 0,74 1,00 10,76 44,2 36,6 15,40 - 15,60 12 16 20,50 20,79 323,83 136,36 187,47 0,74 1,00 11,67 46,1 36,8 15,60 - 15,80 12 16 20,50 20,79 327,99 138,32 189,67 0,73 1,00 11,60 45,9 36,8 15,80 - 16,00 12 16 20,50 20,79 332,15 140,28 191,86 0,73 1,00 11,54 45,8 36,8 16,00 - 16,20 13 17 20,50 20,79 336,31 142,25 194,06 0,72 1,00 12,43 47,5 37,0 16,20 - 16,40 13 17 20,50 20,79 340,46 144,21 196,26 0,72 1,00 12,36 47,4 37,0 16,40 - 16,60 14 19 20,50 20,79 344,62 146,17 198,45 0,71 1,00 13,23 49,1 37,1 16,60 - 16,80 15 20 20,50 20,79 348,78 148,13 200,65 0,71 1,00 14,10 50,6 37,3 16,80 - 17,00 15 20 20,50 20,79 352,94 150,09 202,84 0,71 1,00 14,03 50,5 37,3 17,00 - 17,20 14 19 20,50 20,79 357,10 152,06 205,04 0,70 1,00 13,02 48,7 37,1 17,20 - 17,40 14 19 20,50 20,79 361,25 154,02 207,24 0,70 1,00 12,95 48,5 37,1 17,40 - 17,60 14 19 20,50 20,79 365,41 155,98 209,43 0,70 1,00 12,88 48,4 37,1 17,60 - 17,80 15 20 20,50 20,79 369,57 157,94 211,63 0,69 1,00 13,73 50,0 37,2 17,80 - 18,00 14 19 20,50 20,79 373,73 159,90 213,82 0,69 1,00 12,75 48,1 37,0 z m

Inviluppo di rottura da indagini di laboratorio

Sui 6 provini prelevati durante la fase di sondaggio, sono state eseguite diverse prove in laboratorio, tra le quali la prova di taglio diretto.

Una prova completa viene eseguita su almeno tre provini consolidati a tensioni

σ

v’

diverse.

L’esecuzione del test di taglio diretto, schematizzato nella figura qui sotto riportata,

Figura 21

consiste nell’applicazione di un carico verticale assiale N sulla sezione A di un provino di terreno. Tale carico verticale produce una tensione efficace di compressione

σv

’ pari a:

A N v'=

σ

Il provino è posto in una scatola costituita da due parti che vengono fatte scorrere tra loro lungo un piano orizzontale.

Durante la fase di prova sulla parte inferiore della scatola viene applicata una forza o uno spostamento crescente in direzione orizzontale, mentre la parte superiore è contrastata da un sistema rigido, in grado di registrare il carico applicato. In tal modo si determina una forza orizzontale F che agisce sul piano di separazione tra le due scatole e viene sopportata dalla sezione del provino (definita come superficie di taglio). Su tale sezione agisce una tensione unitaria di taglio t definita come:

A F =

Lo spostamento o la forza orizzontale applicata alla parte inferiore della scatola viene effettuato a velocità costante, cosicché la tensione

τ

possa aumentare gradualmente al crescere dello spostamento. La resistenza al taglio massima viene raggiunta al crescere dello spostamento. In tale punto il terreno presenta la massima forza disponibile mobilitata lungo la superficie al taglio.

Questo valore di tensione rappresenta la resistenza del terreno sottoposto ad un determinato valore di tensione normale

σv

’ e viene indicato come resistenza limite

τf

.

Nella tabella seguente sono riportate le

τf

:

σv

’

(kPa)

τf

(kPa) Campione Profondità Provino 1 49,0 44,1 Provino 2 98,1 77,8 S1C1 3,1 ÷ 3,8 Provino 3 147,1 116,7 Provino 1 98,1 75,3 Provino 2 196,1 154,5 S1C2 6,0 ÷ 6,8 Provino 3 294,2 229,2 Provino 1 98,1 86,1 Provino 2 196,1 146,9 S1C4 12,0 ÷ 12,6 Provino 3 294,2 223,5 Provino 1 147,1 113,6 Provino 2 245,2 178,9 S1C5 15,0 ÷ 15,5 Provino 3 343,2 253,0 Provino 1 49,0 47,9 Provino 2 98,1 81,4 S2C2 4,5 ÷ 5,0 Provino 3 147,1 123,0 Provino 1 98,1 78,3 Provino 2 196,1 133,4 S2C3 7,5 ÷ 8,1 Provino 3 294,2 202,5 Tabella 6

Utilizzando un foglio di lavoro di Microsoft Excel, questi valori sono stati interpolati, ottenendo la curva inviluppo di rottura:

y = 0,6988x + 11,533 0 50 100 150 200 250 300 0 50 100 150 200 250 300 350 400 Figura 22 Da cui: ° = = 96 , 34 ' 6988 , 0 '

ϕ

ϕ

tg

Utilizzando poi la funzione REGR.LIN si è imposto il passaggio della retta inviluppo per l’origine, che equivale a considerare un valore della coesione pari a 0, assegnando alle grandezze “cost” e “stat” rispettivamente i valori 0 e 1.

Così facendo l’angolo di resistenza

φ

’ aumenta fino al valore 36,96°.

In considerazione di tutti i dati ottenuti e ponendoci nelle condizioni più sfavorevoli, si assume per

φ

’ il valore più basso approssimato a 35°.