Parte VII Appendice STR - Analisi Strutturale “Appendix STR - Structural Analysis”

Appendice STR - Analisi Strutturale

“Appendix STR - Structural Analysis”

Verifiche della Struttura della Passerella

“Footbridge’s Structure Verification”

Quelle che seguono sono le verifiche della struttura della passerella. Sono semplici verifi-che locali di stabilità per membrature prevalentemente compresse, inflesse e pressoinflesse. Le verifiche di resistenza sono state omesse in quanto meno gravose delle precedenti.

I giunti tra le singole membrature non vengono analizzati in quanto si intende realizzarli con la tecnologia della presso-fusione, quindi con completo ripristino di resistenza. La loro verifica può essere condotta come per i collegamenti a piena penetrazione, ovvero la resistenza del giunto si assume eguale alla resistenza di progetto del più debole tra gli elementi connessi.

ARCHI BASSI (“ab”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

dext (mm) = 711 sp (mm) = 10 dint (mm) = 691 A (cm2) = 220,2 yX meta(cm) = 22,3 WplX (cm3) = 4914,3 WplY (cm3) = 4914,3 Av (cm2) = 140,2 JP(cm4) = 270602,8 Jx(cm4) = 135301,4 Jy(cm4) = 135301,4 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -4765 Ved (kN) = -59 Ted(kNm) = -58 MedX (kNm) = 72 MedY (kNm) = 142 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 500 Ncr(kN) = 112171,2 α (curva A) = 0,21 λ = 0,264 φ = 0,542 χ = 0,9858 Nbrd (kN) = 7339,8 Ned Nbrd

= 0,649

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 13309101 λlt = 0,1144913 Φlt = 0,502 χlt= 1,01 MbrdX (kNm) = 1599,6 MbrdY (kNm) = 1599,6 MedX MbrdX

= 0,047

MedY MbrdY

= 0,089

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,680

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

0,047

0,093

ARCHI ALTI (“aa”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

dext (mm) = 508 sp (mm) = 8 dint (mm) = 492 A (cm2) = 125,7 yX meta(cm) = 15,9 WplX (cm3) = 2000,2 WplY (cm3) = 2000,2 Av (cm2) = 80,0 JP(cm4) = 78559,9 Jx(cm4) = 39280,0 Jy(cm4) = 39280,0 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -1012 Ved (kN) = -26 Ted(kNm) = -6 MedX (kNm) = -54 MedY (kNm) = 33 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 510 Ncr(kN) = 31300,4 α (curva A) = 0,21 λ = 0,378 φ = 0,590 χ = 0,959 Nbrd (kN) = 4072,8 Ned Nbrd

= 0,249

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 3788063,9 λlt = 0,1369 Φlt = 0,547 χlt= 0,928 MbrdX (kNm) = 599,3 MbrdY (kNm) = 599,3 MedX MbrdX

= -0,090

MedY MbrdY

= 0,056

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,260

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,093

0,058

TUBI TONDI SEZ. TRASV. (“to”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

dext (mm) = 273 sp (mm) = 16 dint (mm) = 241 A (cm2) = 129,2 yX meta(cm) = 8,2 WplX (cm3) = 1058,2 WplY (cm3) = 1058,2 Av (cm2) = 82,2 JP(cm4) = 21413,6 Jx(cm4) = 10706,8 Jy(cm4) = 10706,8 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -173 Ved (kN) = -157 Ted(kNm) = -69 MedX (kNm) = -87 MedY (kNm) = 67 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 570 Ncr(kN) = 6830,1 α (curva A) = 0,21 λ = 0,819 φ = 0,901 χ = 0,784 Nbrd (kN) = 3426,0 Ned Nbrd

= 0,051

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 923848,7 λlt = 0,202 Φlt = 0,836 χlt= 0,607 MbrdX (kNm) = 207,2 MbrdY (kNm) = 207,2 MedX MbrdX

= -0,421

MedY MbrdY

= 0,321

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,053

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,432

0,330

TUBI TONDI TRALICCIO LAT. (“tr”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

dext (mm) = 193,7 sp (mm) = 16 dint (mm) = 161,7 A (cm2) = 89,3 yX meta(cm) = 5,7 WplX (cm3) = 506,6 WplY (cm3) = 506,6 Av (cm2) = 56,9 JP(cm4) = 7108,5 Jx(cm4) = 3554,3 Jy(cm4) = 3554,3 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -139 Ved (kN) = -2 Ted(kNm) = -1 MedX (kNm) = -2 MedY (kNm) = -4 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 730 Ncr(kN) = 1382,4 α (curva A) = 0,21 λ = 1,515 φ = 1,785 χ = 0,366 Nbrd (kN) = 1106,4 Ned Nbrd

= 0,125

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 239465,2 λlt = 0,274 Φlt = 1,675 χlt= 0,301 MbrdX (kNm) = 49,1 MbrdY (kNm) = 49,1 MedX MbrdX

= -0,0491

MedY MbrdY

= -0,0894

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,131

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,055

0,099

TUBI RETT. TRAVERSA (“t”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

B(mm) = 200 sp (mm) = 8 H(mm) = 300 A (cm2) = 76,8 Sx(cm3) = 789,8 Sy(cm3) = 596,2 WplX (cm3) = 1579,7 WplY (cm3) = 1192,5 JP(cm4) = 14900 Jx(cm4) = 9720 Jy(cm4) = 5180 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -106 Ved (kN) = 65 Ted(kNm) = -25 MedX (kNm) = -40 MedY (kNm) = -40 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 565 Ncr(kN) = 1681,6 α (curva A) = 0,21 λ = 1,273 φ = 1,423 χ = 0,486 Nbrd (kN) = 1260,8 Ned Nbrd

= 0,084

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 382380,7 λlt = 0,383 Φlt = 1,380 χlt= 0,370 MbrdX (kNm) = 188,4 MbrdY (kNm) = 142,2 MedX MbrdX

= -0,213

MedY MbrdY

= -0,278

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,088

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,227

0,297

TUBI RETT. PASSERELLA (“p”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

B(mm) = 200 sp (mm) = 8 H(mm) = 300 A (cm2) = 94,9 Sx(cm3) = 789,8 Sy(cm3) = 596,2 WplX (cm3) = 1579,7 WplY (cm3) = 1192,5 JP(cm4) = 14900 Jx(cm4) = 9720 Jy(cm4) = 5180 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -419 Ved (kN) = 12 Ted(kNm) = -1 MedX (kNm) = -31 MedY (kNm) = -5 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 500 Ncr(kN) = 2147,2 α (curva A) = 0,21 λ = 1,25 φ = 1,395 χ = 0,498 Nbrd (kN) = 1597,0 Ned Nbrd

= 0,262

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 432090,2 λlt = 0,360 Φlt = 1,345 χlt= 0,379 MbrdX (kNm) = 193,0 MbrdY (kNm) = 145,7 MedX MbrdX

= -0,160

MedY MbrdY

= -0,036

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,275

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,200

0,045

TUBI RETT. IMPALCATO (“i”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

B(mm) = 180 sp (mm) = 8 H(mm) = 220 A (cm2) = 59,5 Sx(cm3) = 471,7 Sy(cm3) = 410,3 WplX (cm3) = 943,5 WplY (cm3) =820,6 JP(cm4) = 7174 Jx(cm4) = 4136 Jy(cm4) = 3038 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -104 Ved (kN) = -10 Ted(kNm) = -4 MedX (kNm) = 14 MedY (kNm) = 10 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 200 Ncr(kN) = 7870,8 α (curva A) = 0,21 λ = 0,518 φ = 0,668 χ = 0,919 Nbrd (kN) = 1846,7 Ned Nbrd

= 0,056

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 574025,3 λlt = 0,242 Φlt = 0,650 χlt= 0,798 MbrdX (kNm) = 243,0 MbrdY (kNm) = 211,3 MedX MbrdX

= 0,056

MedY MbrdY

= 0,049

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,059

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

0,057

0,050

ASTE VERT. SEZ. TRASV. (“r”)

Verifica Caso di Carico SLUTUTTO

B(mm) = 200 sp (mm) = 8 H(mm) = 300 A (cm2) = 94,9 Sx(cm3) = 789,8 Sy(cm3) = 596,2 WplX (cm3) = 1579,7 WplY (cm3) = 1192,5 JP(cm4) = 14900 Jx(cm4) = 9720 Jy(cm4) = 5180 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -144 Ved (kN) = 76 Ted(kNm) = -16 MedX (kNm) = -15 MedY (kNm) = -77 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 300 Ncr(kN) = 5964,5 α (curva A) = 0,21 λ = 0,75 φ = 0,840 χ = 0,822 Nbrd (kN) = 2638,0 Ned Nbrd

= 0,055

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 720150,36 λlt = 0,279 Φlt = 0,812 χlt= 0,635 MbrdX (kNm) = 323,6 MbrdY (kNm) = 244,3 MedX MbrdX

= -0,047

MedY MbrdY

= -0,315

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,057

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,048

0,322

ARCHI BASSI (“ab”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

dext (mm) = 711 sp (mm) = 10 dint (mm) = 691 A (cm2) = 220,2 yX meta(cm) = 22,3 WplX (cm3) = 4914,3 WplY (cm3) = 4914,3 Av (cm2) = 140,2 JP(cm4) = 270602,8 Jx(cm4) = 135301,4 Jy(cm4) = 135301,4 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -4541 Ved (kN) = -95 Ted(kNm) = -48 MedX (kNm) = 68 MedY (kNm) = -314 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 500 Ncr(kN) = 112171,2 α (curva A) = 0,21 λ = 0,264 φ = 0,542 χ = 0,9858 Nbrd (kN) = 7339,8 Ned Nbrd

= 0,619

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 13309101 λlt = 0,1144913 Φlt = 0,502 χlt= 1,01 MbrdX (kNm) = 1599,6 MbrdY (kNm) = 1599,6 MedX MbrdX

= 0,042

MedY MbrdY

= -0,196

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,648

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

0,044

-0,205

ARCHI ALTI (“aa”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

dext (mm) = 508 sp (mm) = 8 dint (mm) = 492 A (cm2) = 125,7 yX meta(cm) = 15,9 WplX (cm3) = 2000,2 WplY (cm3) = 2000,2 Av (cm2) = 80,0 JP(cm4) = 78559,9 Jx(cm4) = 39280,0 Jy(cm4) = 39280,0 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -1659 Ved (kN) = -38 Ted(kNm) = -7 MedX (kNm) = -78 MedY (kNm) = 78 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 510 Ncr(kN) = 31300,4 α (curva A) = 0,21 λ = 0,378 φ = 0,590 χ = 0,959 Nbrd (kN) = 4072,8 Ned Nbrd

= 0,407

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 3788063,9 λlt = 0,1369 Φlt = 0,547 χlt= 0,928 MbrdX (kNm) = 599,3 MbrdY (kNm) = 599,3 MedX MbrdX

= -0,130

MedY MbrdY

= 0,131

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,427

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,137

0,138

TUBI TONDI SEZ. TRASV. (“to”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

dext (mm) = 273 sp (mm) = 16 dint (mm) = 241 A (cm2) = 129,2 yX meta(cm) = 8,2 WplX (cm3) = 1058,2 WplY (cm3) = 1058,2 Av (cm2) = 82,2 JP(cm4) = 21413,6 Jx(cm4) = 10706,8 Jy(cm4) = 10706,8 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -290 Ved (kN) = -143 Ted(kNm) = -55 MedX (kNm) = 64 MedY (kNm) = 72 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 570 Ncr(kN) = 6830,1 α (curva A) = 0,21 λ = 0,819 φ = 0,901 χ = 0,784 Nbrd (kN) = 3426,0 Ned Nbrd

= 0,085

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 923848,7 λlt = 0,202 Φlt = 0,836 χlt= 0,607 MbrdX (kNm) = 207,2 MbrdY (kNm) = 207,2 MedX MbrdX

= 0,307

MedY MbrdY

= 0,345

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,089

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

0,321

0,361

TUBI TONDI TRALICCIO LAT. (“tr”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

dext (mm) = 193,7 sp (mm) = 16 dint (mm) = 161,7 A (cm2) = 89,3 yX meta(cm) = 5,7 WplX (cm3) = 506,6 WplY (cm3) = 506,6 Av (cm2) = 56,9 JP(cm4) = 7108,5 Jx(cm4) = 3554,3 Jy(cm4) = 3554,3 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -264 Ved (kN) = -3 Ted(kNm) = -1 MedX (kNm) = -4 MedY (kNm) = -6 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 730 Ncr(kN) = 1382,4 α (curva A) = 0,21 λ = 1,515 φ = 1,785 χ = 0,366 Nbrd (kN) = 1106,4 Ned Nbrd

= 0,239

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 239465,2 λlt = 0,274 Φlt = 1,675 χlt= 0,301 MbrdX (kNm) = 49,1 MbrdY (kNm) = 49,1 MedX MbrdX

= -0,080

MedY MbrdY

= -0,118

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,250

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,099

0,146

TUBI RETT. TRAVERSA (“t”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

B(mm) = 200 sp (mm) = 8 H(mm) = 300 A (cm2) = 76,8 Sx(cm3) = 789,8 Sy(cm3) = 596,2 WplX (cm3) = 1579,7 WplY (cm3) = 1192,5 JP(cm4) = 14900 Jx(cm4) = 9720 Jy(cm4) = 5180 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -100 Ved (kN) = 67 Ted(kNm) = -28 MedX (kNm) = -42 MedY (kNm) = 45 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 565 Ncr(kN) = 1681,6 α (curva A) = 0,21 λ = 1,273 φ = 1,423 χ = 0,486 Nbrd (kN) = 1260,8 Ned Nbrd

= 0,079

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 382380,7 λlt = 0,383 Φlt = 1,380 χlt= 0,370 MbrdX (kNm) = 188,4 MbrdY (kNm) = 142,2 MedX MbrdX

= -0,222

MedY MbrdY

= -0,318

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,083

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,236

0,338

TUBI RETT. PASSERELLA (“p”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

B(mm) = 200 sp (mm) = 8 H(mm) = 300 A (cm2) = 94,9 Sx(cm3) = 789,8 Sy(cm3) = 596,2 WplX (cm3) = 1579,7 WplY (cm3) = 1192,5 JP(cm4) = 14900 Jx(cm4) = 9720 Jy(cm4) = 5180 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -373 Ved (kN) = -15 Ted(kNm) = -1 MedX (kNm) = -34 MedY (kNm) = 6 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 500 Ncr(kN) = 2147,2 α (curva A) = 0,21 λ = 1,127 φ = 1,232 χ = 0,578 Nbrd (kN) = 1500,3 Ned Nbrd

= 0,248

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 432090,2 λlt = 0,360 Φlt = 1,196 χlt= 0,428 MbrdX (kNm) = 218,2 MbrdY (kNm) = 164,7 MedX MbrdX

= -0,155

MedY MbrdY

= -0,038

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,260

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,188

0,046

TUBI RETT. IMPALCATO (“i”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

B(mm) = 180 sp (mm) = 8 H(mm) = 220 A (cm2) = 59,5 Sx(cm3) = 471,7 Sy(cm3) = 410,3 WplX (cm3) = 943,5 WplY (cm3) =820,6 JP(cm4) = 7174 Jx(cm4) = 4136 Jy(cm4) = 3038 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -87 Ved (kN) = -12 Ted(kNm) = -4 MedX (kNm) = 13 MedY (kNm) = 12 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 200 Ncr(kN) = 7870,8 α (curva A) = 0,21 λ = 0,518 φ = 0,668 χ = 0,919 Nbrd (kN) = 1846,7 Ned Nbrd

= 0,047

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 574025,3 λlt = 0,242 Φlt = 0,650 χlt= 0,798 MbrdX (kNm) = 243,0 MbrdY (kNm) = 211,3 MedX MbrdX

= 0,053

MedY MbrdY

= 0,058

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,049

MedX γm1 100 χlt fyk WplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

0,053

0,058

ASTE VERT. SEZ. TRASV. (“r”)

Verifica Caso di Carico SLUSX

B(mm) = 200 sp (mm) = 8 H(mm) = 300 A (cm2) = 94,9 Sx(cm3) = 789,8 Sy(cm3) = 596,2 WplX (cm3) = 1579,7 WplY (cm3) = 1192,5 JP(cm4) = 14900 Jx(cm4) = 9720 Jy(cm4) = 5180 fyk(kN/cm2) = 35,5 γm0= 1,05 γm1= 1,1 γm2= 1,25 E (kN/cm2) = 21000 ν = 0,3 G (kN/cm2) = 8076,9 Ned(kN) = -138 Ved (kN) = 76 Ted(kNm) = -18 MedX (kNm) = -16 MedY (kNm) = -85 τT (kN/cm2) =∼ 0 lmax(cm) = 300 Ncr(kN) = 5964,5 α (curva A) = 0,21 λ = 0,75 φ = 0,840 χ = 0,822 Nbrd (kN) = 2638,0 Ned Nbrd

= 0,052

ψ (andam.lin.) = 0,85 αlt(curva D) = 0,76 Mcr(kNm) = 720150,36 λlt = 0,279 Φlt = 0,812 χlt= 0,635 MbrdX (kNm) = 323,6 MbrdY (kNm) = 244,3 MedX MbrdX

= -0,049

MedY MbrdY

= -0,350

A B C Ned γm1 χ fyk A

= 0,055

MedX γm1 100 χlt fykWplX (1−Ned_Ncr)

=

MedY γm1 100 χlt fykWplY (1−Ned_Ncr)

=

-0,050

0,360

Verifiche delle parti vitree

“Vitreous parts verification”

B.1

Parapetto

“Railing”

Per il parapetto vitreo della passerella si è scelto un vetro del tipo “Pilkington Optilam”, stratificato dello spessore complessivo di 26,8 mm (8/0,38/10/0,38/8).

Qui di seguito si riportano i calcoli effettuati in fase di progetto, al fine di determinare lo spessore minimo del pannello vitreo. In Figura B.1 è riportato lo schema statico approssimato su cui sono state condotte le verifiche.

Verifica di Deformabilità - “Deformation Check”

                                             δ = F·h 3 3·E·J → J = F·h3 3·E·δ δmax = ₁₂₅h J = 125₃ F_E·h3 F = 1, 5 kN/m (daNTC2008) h = 1, 0 m E = 70000 MPa = 70 kN/mm2 − − − − − − − − − − − − − − − − − − − − −− J = 125₃ · 1,5·1,12 70 kN/mm2 kN· 106 mm 2 m2 = 1, 08 · 106 mm 4 m J = B·H₁₂3 B = 1000 mm − − − − − − − − − − − − − − − − − − − − −− H = q3 12·J B = 3 √ 12 · 1, 08 · 10 mm = 23, 5 mm

Verifica di Resistenza - “Strength Check”      W = B·H₆2

σmax (permanent loads toughened glass) = 35 N/mm2

σz = _WM = F_W·h = 1,5 kN·10

3 _mm·6

103 _mm·23,52_mm2 = 16, 3 N/mm2 ≤ 35 N/mm2

Si assume quindi un vetro tipo “Pilkington Optilam”, stratificato dello spessore complessivo di 26,8 mm (8/0,38/10/0,38/8).

B.2

Impalcato

“Deck”

Per l’impalcato vitreo diafano della passerella si è scelto un vetro del tipo “Pilkington Opti-lam”, stratificato dello spessore complessivo di 26,8 mm (8/0,38/10/0,38/8).

Qui di seguito si riportano i calcoli effettuati in fase di progetto, al fine di determinare lo spes-sore minimo del pannello vitreo. In Figura B.2 è riportato lo schema statico approssimato su cui sono state condotte le verifiche.

Verifica di resistenza - “Strength Check”                M = q·l₈2 = 5 kN/m₈2·22 m2 = 9, 5 kNm

σmax (permanent loads double toughened glass) = 35 N/mm2

W = B·H₆2 σz = _WM = _B·H6·M2 H = q_B·σ6·M max = q 6·2,5·106_N·mm 103 _{mm·35 N/mm}2 = q 6·2,5·1000 35 mm = 20, 7 mm

Verifica di Deformabilità - “Deformation Check” H = 20, 7 mm                                            δ = ₃₈₄5 q·l 4 E·J δmax = ₁₂₅l = 2000₁₂₅ mm = 16 mm q = 5 · kN/m = 5 · N/mm l = 2 m = 2000 mm E = 70000 MPa = 70 kN/mm2 B = 1000 mm H = 20, 7 mm − − − − − − − − − − − − − − − − − − − − −− J = B·H₁₂3 = 103 mm·20,7₁₂ 3mm3 = 0, 7391 106mm4 − − − − − − − − − − − − − − − − − − − − −− δ = ₃₈₄5 · 5 N/mm·2 4_·1012_mm4 70·103 _N/mm2_·0,7391·106_mm4 = 25·16·103 384·70·0,7391 = 400000 19867,01 = 20, 1 mm ≥ δmax= 16 mm

H = 26, 8 mm                                            δ = ₃₈₄5 q·l 4 E·J δmax = ₁₂₅l = 2000₁₂₅ mm = 16 mm q = 5 · kN/m = 5 · N/mm l = 2 m = 2000 mm E = 70000 MPa = 70 kN/mm2 B = 1000 mm H = 26, 8 mm − − − − − − − − − − − − − − − − − − − − −− J = B·H₁₂3 = 103mm·26,8₁₂ 3 mm3 = 1, 604 106mm4 − − − − − − − − − − − − − − − − − − − − −− δ = ₃₈₄5 · 5 N/mm·2 4_·1012 _mm4 70·103_N/mm2_·1,604·106 _mm4 = 25·16·103 384·70·0,7391·1,604 = 400000 43115,5 = 9, 3 mm ≤ δmax= 16 mm

Si assume quindi un vetro tipo “Pilkington Optilam”, stratificato dello spessore complessivo di 26,8 mm (8/0,38/10/0,38/8).