METODO DI CALCOLO: Stati limite; Normativa tecnica adottata: Norme Tecniche per le Costruzioni NTC 2018;
Materiale plinto: C25/30_B450C
Conglomerato cementizio: Rck=30.00; Rcm= 30.00; Ec= 31447.16; (in MPa); c= 1.50; PS= 25000.00 (N/mc).
fck=24.90; fcd=13.23; fctk=1.79; fctd=1.12; fctm=2.56; fcfm=3.07; (in MPa) Grafico tensioni/deformazioni cls: f2=13.23 MPa; ecu2=0.0035; ec2=0.0020 Tipo acciaio barre longitudinali: B450C; s: 1.15
fyk=450.00; fyd=391.30; fbd=2.52; Es=206000.00; (in MPa);
Grafico tensioni/deformazioni acciaio: esu=0.0675; k=1.15
Tipo acciaio piegati a taglio e punzonamento: B450C; s: 1.15; fyks=450.00; fyds=391.30 (MPa);
Copriferro (distanza sup. esterne cls-ferri): c = 4.00 cm
Tipo Approccio: Approccio 2 - comb. A1+M1+R3
Coefficienti parziali per parametri geotecnici (M1, M2):
Tangente dell'angolo di attrito interno: 1.0000; 1.2500
Coesione efficace: 1.0000; 1.2500
Coesione non drenata (ø=0): 1.0000; 1.4000
Peso dell'unità di volume: 1.0000; 1.0000
Coefficienti parziali per verifiche (R1, R2, R3):
R Verifica SLU capacità portante: 1.0000; 1.8000; 2.3000
R Verifica SLU scorrimento: 1.0000; 1.1000; 1.1000
R Verifica SLU ribaltamento: 1.0000; 1.0000; 1.0000
Coefficiente per carichi permanenti in combinazioni SLU non sismiche (A1, A2):
Gsfav Coeff. per carichi permanenti con effetto sfavorevole: 1.3000; 1.0000
Gfav Coeff. per carichi permanenti con effetto favorevole: 1.0000; 1.0000
Considera la sismicità: Si
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Sistema di Centralizzazione Semaforica e Rilevazione del Traffico. – Asse II Mobilità Sostenibile e ITS – PON METRO 2014-2020, Progetto NA2.2.1.B Infrastrutture e tecnologie intelligenti per la gestione dei flussi di traffico – Semafori.
PROGETTO ESECUTIVO B.04.NA221A_R01_1 – Relazione Verifica e Calcolo Fondazione Pali di Sostegno
Tipo di costruzione (Art. 2.4.1. NTC 2008): Tipo 2 (Vita nominale di progetto >=50 anni) Classe d'uso (Art. 2.4.2.): Classe III
Posizione del sito: Longitudine: 14.2510, Latitudine: 40.8540
Categoria di sottosuolo (Art. 3.2.2): E
Categoria topografica (Art. 3.2.2): T2; Rapporto h/H altezza pendio: 1.00; Coeff. amplif. topografica St: 1.20
SLO 0.021481 0.010740 1.053275 0.200000 SLD 0.028393 0.014196 1.392201 0.200000 SLV 0.082337 0.041169 3.364381 0.240000 SLC 0.108085 0.054043 3.785555 0.280000
Fattori di correzione sismica del carico limite (comb. SLV): Zc=(1-0.32•kh)= 0.9737; Zq=Z=(1-kh/tan())^0.35= 0.9233;
Fattore di sovraresistenza per il calcolo dei bicchieri (Art. 7.4.5.2.1): 1.20;
Metodo di calcolo del carico limite (o portanza) verticale: Brinch-Hansen
Angolo d'attrito interno del terreno (gradi) : 20.0000; Angolo d'attrito tra terreno e cls (gradi) : 13.0000 Peso specifico del terreno (N/m³) : 17000.00; Peso specifico del terreno saturo (N/m³) sat: 17500.00 Coesione efficace (MPa) c' : 0.0000; Coesione non drenata (MPa) cu : 0.0000
Aderenza terreno-fondazione (MPa) ca: 0.0000
Profondità della base superiore plinto dal piano di campagna (cm): 120.00 Sovraccarico sul terreno laterale (già combinato) (N/m²): 1000.00
Sovraccarico sul plinto (permanente non combinato) (N/m²): 0.00 Non considerare il terreno soprastante il plinto: No
Inclinazione pendio direz. X (gradi): 0.00000; Inclinazione pendio direz. Y (gradi): 0.00000
Inclinazione piano di fondazione direz. X (gradi): 0.00000; Inclinazione piano di fondazione direz. Y (gradi): 0.00000 Riduci le dimensioni B ed L della base per l'eccentricità: Si
Inserisci la tensione ammissibile del terreno manualmente: Si; st=0.2453 MPa
Utilizza la tensione ammissibile del terreno inserita manualmente come limite inferiore: Si Verifica la tensione ammissibile terreno anche col metodo degli Stati Limite: No
Presenza di falda acquifera: Si; Profondità della falda dal piano di campagna (cm): 1000.00 Considera la fondazione nastriforme se L/B (event. ridotte) è maggiore di: 2.00
Considera i coefficienti s, nella formula del carico limite, anche con carichi inclinati.: Si
Sezione pilastro sovrastante: PALO H7m
Dimensioni base inferiore lungo x: As = 75.00 cm Ad = 75.00 cm Dimensioni base inferiore lungo y: Bs = 60.00 cm Bg = 60.00 cm Altezza: Hpli = 120.00 cm
Spessore e sporgenza sottoplinto (cm) sp= 10.00, st= 10.00 Peso e volume (senza sottoplinto): P = 54000.00 N V = 2.16 mc
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Sistema di Centralizzazione Semaforica e Rilevazione del Traffico. – Asse II Mobilità Sostenibile e ITS – PON METRO 2014-2020, Progetto NA2.2.1.B Infrastrutture e tecnologie intelligenti per la gestione dei flussi di traffico – Semafori.
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SOLLECITAZIONI SLU A1
VERIFICHE DEL PLINTO ALTO ( > 45°). (tens. e deform. positive se di compressione) (tra parentesi la combinazione piu' gravosa)
- Verifica carico limite verticale in condizione drenata (Brinch-Hansen) (comb. 1 SLU A1+M1+R3) Dimensioni adottate (cm): B=120.00; L=150.00; D=250.00; eccB=7.45; eccL=9.70; B'=105.10; L'=130.60;
Carichi (KN, KN·cm): N=118.54; MB=1150.00; ML=882.80; HB=1.24; HL=1.25
Parametri geotecnici adottati: angolo di attrito=20.00000°; coesione eff.=0.00000 MPa; peso spec. terreno=17.00 KN/m³ Parametri intermedi: Sovraccarico sul piano di posa q=0.04350 MPa; V=118.54 KN; H=1.24 KN; incl. carico=0.59935°;
angolo forza orizz. direz. L L=44.76990°; mB=1.55; mL=1.45; m=1.50; k=1.12;
Fattori :
Nc=14.83; Nq=6.40; N=5.39;
sc=1.33; dc=1.42; ic=0.98; gc=1.00; bc=1.00;
sq=1.16; dq=1.35; iq=0.98; gq=1.00; bq=1.00;
s=1.16; d=1.00; i=0.97; g=1.00; b=1.00;
Pressione limite: qlim=0.48649 MPa (486.49 KN/m²); Carico Limite: Qlim=qlim•B'•L'=667.77 KN Verifica del carico limite: Qlim/R=667.77/2.3000=290.34 > N=118.54 KN => VERIFICA POSITIVA
Sezione interamente reagente
Pressioni sul terreno nei vertici della base (origine al centro del pilastro) (N.B. Le parti in trazione non sono reagenti)
- Verifiche per la sezione ortogonale all'asse x (Azioni al filo del pilastro):
Azione del tirante (comb. 1 SLU A1+M1+R3): T = -7957.90 N Armatura inserita: Af=3.14 cm²; Af'=1.57 cm²
(equivalente a: 2Ø10 dritti inf. + 2Ø10 staffoni) sf = | -25.33| (MPa) < fyd
Verifiche S.L.E. tensioni (fck = 24.90 MPa)
Comb. rara n.ro 1: M=225.35 KNm; Tens. cls= 0.04 < 0.60•fck = 14.94 MPa Comb. rara n.ro 1: M=225.35 KNm; Tens. acciaio= -6.38 > -0.80•fyk = -360.00 MPa Comb. q. per. n.ro 1: M=225.35 KNm; Tens. cls= 0.04 < 0.45•fck = 11.20 MPa VERIFICHE POSITIVE
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Verifiche S.L.E. fessurazione
Comb. freq. n.ro 1: M=225.35 KNm; Tens. min. cls= -0.01 MPa; st=fctm/1.2=-2.13 MPa, fcfk=-2.15 MPa wk=0.0 Sezione non fessurata => VERIFICA POSITIVA
Comb. q. per. n.ro 1: M=225.35 KNm; Tens. min. cls= -0.01 MPa; st=fctm/1.2=-2.13 MPa, fcfk=-2.15 MPa wk=0.0 Sezione non fessurata => VERIFICA POSITIVA
- Verifiche per la sezione ortogonale all'asse y (Azioni al filo del pilastro):
Azione del tirante (comb. 1 SLU A1+M1+R3): T = -6005.47 N Armatura inserita: Af=3.93 cm²; Af'=1.57 cm²
(equivalente a: 3Ø10 dritti inf. + 2Ø10 staffoni) sf = | -15.29| (MPa) < fyd
Verifiche S.L.E. tensioni (fck = 24.90 MPa)
Comb. rara n.ro 1: M=152.59 KNm; Tens. cls= 0.02 < 0.60•fck = 14.94 MPa Comb. rara n.ro 1: M=152.59 KNm; Tens. acciaio= -3.46 > -0.80•fyk = -360.00 MPa Comb. q. per. n.ro 1: M=152.59 KNm; Tens. cls= 0.02 < 0.45•fck = 11.20 MPa VERIFICHE POSITIVE
Verifiche S.L.E. fessurazione
Comb. freq. n.ro 1: M=152.59 KNm; Tens. min. cls= -0.00 MPa; st=fctm/1.2=-2.13 MPa, fcfk=-2.15 MPa wk=0.0 Sezione non fessurata => VERIFICA POSITIVA
Comb. q. per. n.ro 1: M=152.59 KNm; Tens. min. cls= -0.00 MPa; st=fctm/1.2=-2.13 MPa, fcfk=-2.15 MPa wk=0.0 Sezione non fessurata => VERIFICA POSITIVA
- Verifiche a punzonamento S.L.U..
d=1150 mm. Altezza utile media della base del plinto d=(dx+dy)/2;
u=1081 mm. Perimetro di verifica critico, che massimizza il rapporto vEd/vRd,c);
a=115.0000 mm. Distanza del perimetro critico u dal pilastro (a/d=0.1000);
vEd=*VEd rid/(d*u). Tensione di punzonamento sollecitante nel perimetro critico u;
=[1+k(Med*u)/(Ved*W)]=120.4539: coefficiente di amplificazione per eccentricità di carico nel perimetro u;
W1=118336, k1=0.6000 : distribuzione del taglio e coefficiente k lungo la direzione c1;
W2=118336, k2=0.6000: distribuzione del taglio e coefficiente k lungo la direzione c2 vRd max=0.4*0.5*fcd=2.6460. Tensione resistente di progetto di punzonamento massimo;
Verifica nel perimetro in adiacenza al pilastro u0=358 mm (comb. 1 SLU A1+M1+R3) VEd=600.0 N; VEd rid= VEd-VEd=596.6 N. Azioni verticali data e ridotta;
vEd=*VEd rid/(u0*d)=0.1745 < vRd max =>VERIFICA POSITIVA
Verifica nel perimetro critico u=1081 mm (comb. 1 SLU A1+M1+R3)
VEd=600.0 N; VEd rid= VEd-VEd=569.0 N. Azioni verticali data e ridotta;
Mx=10000000.0, My=-7340000.0 Nmm. Momenti flettenti provenienti dal pilastro (nel sistema di riferimento del pilastro);
vRd,c=5.892041 MPa. Tensione resistente nel plinto privo di armatura a punzonamento nel perimetro u;
vEd=*VEd rid/(d*u1)=0.0551 < vRd,c VERIFICA POSITIVA -> Non è necessaria armatura a punzonamento
- Verifiche al ribaltamento S.L.U.:
Coeff. di sicur. lungo x (comb. 1 SLU A1+M1+R3): Kr = Mstab/(M + T•Hpli) = 6849.00/1150.00 = 5.96 > 1.00 =>
VERIFICA POSITIVA
Coeff. di sicur. lungo y (comb. 1 SLU A1+M1+R3): Kr = Mstab/(M + T•Hpli) = 5479.20/882.80 = 6.21 > 1.00 =>
VERIFICA POSITIVA
- Verifica allo scorrimento S.L.U. (comb. 1 SLU A1+M1+R3; Ntot=118.54 KN, Aeff=12564.48 cm², H=1.76 KN):
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Sistema di Centralizzazione Semaforica e Rilevazione del Traffico. – Asse II Mobilità Sostenibile e ITS – PON METRO 2014-2020, Progetto NA2.2.1.B Infrastrutture e tecnologie intelligenti per la gestione dei flussi di traffico – Semafori.
PROGETTO ESECUTIVO B.04.NA221A_R01_1 – Relazione Verifica e Calcolo Fondazione Pali di Sostegno
Coeff. di sicurezza: Ks = (V•tang() + ca•Aeff)/ H = 27.37/1.76 = 11.97 > 1.10 => VERIFICA POSITIVA
--- Verifiche geotecniche delle singole combinazioni ---
Combinazioni SLU Approccio 2 - Combinazioni: A1+M1+R3
--- Comb. nro 1
- Verifica carico limite verticale in condizione drenata (Brinch-Hansen) (comb. 1 SLU A1+M1+R3) Dimensioni adottate (cm): B=120.00; L=150.00; D=250.00; eccB=7.45; eccL=9.70; B'=105.10; L'=130.60;
Carichi (KN, KN·cm): N=118.54; MB=1150.00; ML=882.80; HB=1.24; HL=1.25
Parametri geotecnici adottati: angolo di attrito=20.00000°; coesione eff.=0.00000 MPa; peso spec. terreno=17.00 KN/m³ Parametri intermedi: Sovraccarico sul piano di posa q=0.04350 MPa; V=118.54 KN; H=1.24 KN; incl. carico=0.59935°;
angolo forza orizz. direz. L L=44.76990°; mB=1.55; mL=1.45; m=1.50; k=1.12;
Fattori :
Nc=14.83; Nq=6.40; N=5.39;
sc=1.33; dc=1.42; ic=0.98; gc=1.00; bc=1.00;
sq=1.16; dq=1.35; iq=0.98; gq=1.00; bq=1.00;
s=1.16; d=1.00; i=0.97; g=1.00; b=1.00;
Pressione limite: qlim=0.48649 MPa (486.49 KN/m²); Carico Limite: Qlim=qlim•B'•L'=667.77 KN Verifica del carico limite: Qlim/R=667.77/2.3000=290.34 > N=118.54 KN => VERIFICA POSITIVA
Sezione interamente reagente
Pressioni sul terreno nei vertici della base (origine al centro del pilastro) (N.B. Le parti in trazione non sono reagenti)
- Verifiche al ribaltamento S.L.U.:
Coeff. di sicur. lungo x (comb. 1 SLU A1+M1+R3): Kr = Mstab/(M + T•Hpli) = 6849.00/1150.00 = 5.96 > 1.00 =>
VERIFICA POSITIVA
Coeff. di sicur. lungo y (comb. 1 SLU A1+M1+R3): Kr = Mstab/(M + T•Hpli) = 5479.20/882.80 = 6.21 > 1.00 =>
VERIFICA POSITIVA
- Verifica allo scorrimento S.L.U. (comb. 1 SLU A1+M1+R3; Ntot=118.54 KN, Aeff=12564.48 cm², H=1.76 KN):
Coeff. di sicurezza: Ks = (V•tang() + ca•Aeff)/ H = 27.37/1.76 = 11.97 > 1.10 => VERIFICA POSITIVA ---Fine comb. nro 1
Combinazioni SLV Approccio 2 - Combinazioni: A1+M1+R3
--- Comb. nro 1
- Verifica carico limite verticale in condizione drenata (Brinch-Hansen) (comb. 1 SLV sismica+M1+R3) Dimensioni adottate (cm): B=120.00; L=150.00; D=250.00; eccB=6.89; eccL=5.29; B'=106.22; L'=139.42;
Carichi (KN, KN·cm): N=99.30; MB=525.40; ML=684.00; HB=0.30; HL=0.92
Parametri geotecnici adottati: angolo di attrito=20.00000°; coesione eff.=0.00000 MPa; peso spec. terreno=17.00 KN/m³ Parametri intermedi: Sovraccarico sul piano di posa q=0.04350 MPa; V=99.30 KN; H=0.30 KN; incl. carico=0.17310°;
angolo forza orizz. direz. L L=18.06047°; mB=1.57; mL=1.43; m=1.45; k=1.12;
Fattori :
Nc=14.83; Nq=6.40; N=5.39;
sc=1.31; dc=1.42; ic=0.99; gc=1.00; bc=1.00;
sq=1.16; dq=1.35; iq=1.00; gq=1.00; bq=1.00;
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s=1.16; d=1.00; i=0.99; g=1.00; b=1.00;
Pressione limite: qlim=0.45185 MPa (451.85 KN/m²); Carico Limite: Qlim=qlim•B'•L'=669.17 KN Verifica del carico limite: Qlim/R=669.17/2.3000=290.94 > N=99.30 KN => VERIFICA POSITIVA
Sezione interamente reagente
Pressioni sul terreno nei vertici della base (origine al centro del pilastro) (N.B. Le parti in trazione non sono reagenti)
v X (cm) Y (cm) st (MPa)
1 -75.00 -60.00 0.0245
2 -75.00 60.00 0.0625
3 75.00 60.00 0.0858
4 75.00 -60.00 0.0478
- Verifiche al ribaltamento S.L.U.:
Coeff. di sicur. lungo x (comb. 1 SLV sismica+M1+R3): Kr = Mstab/(M + T•Hpli) = 7447.50/525.40 = 14.17 > 1.00
=> VERIFICA POSITIVA
Coeff. di sicur. lungo y (comb. 1 SLV sismica+M1+R3): Kr = Mstab/(M + T•Hpli) = 5958.00/684.00 = 8.71 > 1.00
=> VERIFICA POSITIVA
- Verifica allo scorrimento S.L.U. (comb. 1 SLV sismica+M1+R3; Ntot=99.30 KN, Aeff=14809.47 cm², H=0.97 KN):
Coeff. di sicurezza: Ks = (V•tang() + ca•Aeff)/ H = 22.93/0.97 = 23.69 > 1.10 => VERIFICA POSITIVA ---Fine comb. nro 1
---Fine verifiche geotecniche delle singole combinazioni ---
Vista l'armatura minima calcolata e tenendo conto delle distanze minime e numero di Staffoni minimi, l'armatura progettata e':
Staffoni direzione X : 2Ø10 Staffoni direzione Y : 2Ø10
Ferri dritti inferiori direzione X : 2Ø10 Ferri dritti inferiori direzione Y : 3Ø10
VERIFICHE TUTTE POSITIVE
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