COEFFICIENTE DI SOTTOFONDO - RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA

Il coefficiente di sottofondo (o modulo di Winkler) è stato calcolato con il metodo di Vesic semplificato, il quale ha proposto una relazione che correla tale parametro con il modulo di elasticità del terreno e della fondazione.

dott. PAOLO GRIMALDI – Studio Ambiente e Geologia

File: Rel_064_2015.doc Pagina 18 di 23

) 1 ( − µ

=

K E

dove K^s: coefficiente di sottofondo E^s: modulo elastico del terreno µ: coefficiente di Poisson

Introducendo, come nella formula di calcolo della teoria dell’elasticità, E’^s=(1-µ²)/E^s, si ottiene che ∆H=∆q×B ×E’^s×I^s×I^f (cfr. tabella di calcolo dei cedimenti), e poiché Ks=∆q/∆H, si ricava che:

f s s

BE I I

K

1 =

Di seguito si riportano comunque dei valori indicativi del coefficiente di sottofondo per alcune tipologie di terreni comunemente riscontrabili nella pratica geotecnica.

• Terreno argilloso compatto : K1 = 1.8 - 3.6 [kg/cm³]

• Terreno argilloso molto compatto : K1 = 3.6 - 7.2 [kg/cm³]

• Terreno argilloso duro : K1 > 7.2 [kg/cm³]

• Terreno con sabbia sciolta : K1 = 0.7 - 2.1 [kg/cm³]

• Terreno con sabbia media : K1 = 2.1 - 10.8 [kg/cm³]

• Terreno con sabbia densa : K1 = 10.8 - 36.0 [kg/cm³]

• Terreno con ghiaia mediamente addensata: K1 = 10.0 - 30.0 [kg/cm³].

File: Rel_064_2015.doc Pagina 19 di 23

10 RISULTATI DEI CALCOLI

Nella tabelle riassuntive allegate alla presente relazione si è valutata la capacità portante del terreno alla profondità di –2,50 m dal piano campagna attualmente riscontrabile nel sito indagato.

Si sono valutate le capacità portanti per:

Fondazione quadrate con B variabile

Si sottolinea che non essendo state fornite le azioni Ed imposte dalla struttura, queste dovranno necessariamente essere inferiori a Rd al fine di ritenere soddisfatte le varie verifiche.

Tabella 4. Capacità portante

FORMULA DI BRINCH - HANSEN

Lunghezza fondazione L (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

Larghezza fondazione B (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

Area fondazione A B*L (m²) 0,25 1 2,25 4 9

Capacità portante limite qlim (kPa) 1638,61 1748,58 1941,14 2154,34 2601,39 Capacità portante ammissibile qamm (Kg/cm²) 5,57 5,94 6,60 7,32 8,84 dettagliata nelle tabelle di calcolo allegate alla presente relazione tecnica, nelle quali sono riportate le tre combinazioni stabilite dalle NTC 2008 per le fondazioni considerate alle quote di imposta prefissate.

Tabella 5. Valori dei cedimenti

RIASSUNTO CEDIMENTI

LARGHEZZA FONDAZIONE – B (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

LUNGHEZZA FONDAZIONE - L (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

CAPACITÀ PORTANTE LIMITE – q^lim (BH - kPa) 1638,61 1748,58 1941,14 2154,34 2601,39 CAPACITÀ PORTANTE AMMISSIBILE – q^amm (BH - Kg/cm²) 5,57 5,94 6,60 7,32 8,84 CEDIMENTO IMMEDIATO (Burland, Burbridge - mm) 4,97 8,61 12,70 17,24 27,67 CEDIMENTO DOPO 30 ANNI (Burland, Burbridge - mm) 7,45 12,91 19,05 25,86 41,50

COEFFICIENTE DI SOTTOFONDO (kg/cm³) 29,05 13,45 8,42 5,86 3,56

dott. PAOLO GRIMALDI – Studio Ambiente e Geologia

File: Rel_064_2015.doc Pagina 20 di 23

Si precisa che, per il calcolo dei cedimenti delle fondazioni, come richiesto nelle NTC 2008, si è utilizzato come valore iniziale della pressione ammissibile quello ottenuto tramite l’approccio 1 combinazione 1 (A1M1R1). Pertanto i valori dei cedimenti riportati nelle tabelle precedenti sovrastimano i valori reali che si avrebbero imponendo un carico più esiguo e quindi più cautelativo, come quello previsto dalle altre due combinazioni (approccio 1 combinazione 2 – A2M2R2 e approccio 2 combinazione unica – A1M1R3).

11 PROGETTAZIONE PER AZIONI SISMICHE

Le Norme Tecniche per le Costruzioni prevedono per il calcolo dei valori di Rd, valore di progetto della resistenza del terreno, l’introduzione di un coefficiente riduttivo z, che tiene conto degli effetti inerziali indotti dal sisma sulla determinazione dell’Rd o q^lim, descritto da Paolucci & Pecker(1997) con le seguenti equazioni:

Nelle tabelle di seguito si illustrano sinteticamente i risultati ottenuti per il calcolo di Rd ed Ed.

Tali risultati non sono altro che i valori delle tabelle precedenti ridotti dal coefficiente z.

Il rispetto dei vari stati limite viene considerato conseguito dalle NTC:

nei confronti di tutti gli stati limite ultimi (SLU ) quando siano soddisfatte le verifiche relative al solo SLV;

nei confronti di tutti gli stati limite di esercizio (SLE) quando siano soddisfatte le verifiche relative al solo SLD.

Tabella 6. Capacità portante – Azioni sismiche

BRINCH - HANSEN

Lunghezza fondazione L (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

Larghezza fondazione B (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

Area fondazione A B*L (m²) 0,25 1 2,25 4 9

Fattore correttivo z 0,987 0,987 0,987 0,987 0,987

Capacità portante limite qlim (kPa) 1617,64 1726,20 1916,29 2126,76 2568,09 Capacità portante ammissibile qamm (Kg/cm²) 5,50 5,87 6,51 7,23 8,73

File: Rel_064_2015.doc Pagina 21 di 23 I valori dei cedimenti sono indicati nelle tabelle di calcolo allegate alla presente relazione tecnica, riportati in maniera riassuntiva nelle tabelle di seguito.

Tabella 7: Valori dei cedimenti– Azioni sismiche

RIASSUNTO CEDIMENTI

LARGHEZZA FONDAZIONE – B (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

LUNGHEZZA FONDAZIONE - L (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

CAPACITÀ PORTANTE LIMITE – q^lim (BH - kPa) 1617,64 1726,20 1916,29 2126,76 2568,09 CAPACITÀ PORTANTE AMMISSIBILE – q^amm (BH - Kg/cm²) 5,50 5,87 6,51 7,23 8,73 CEDIMENTO IMMEDIATO (Burland, Burbridge - mm) 4,90 8,50 12,54 17,02 27,31 CEDIMENTO DOPO 30 ANNI (Burland, Burbridge - mm) 7,35 12,75 18,80 25,53 40,97

dott. PAOLO GRIMALDI – Studio Ambiente e Geologia

File: Rel_064_2015.doc Pagina 22 di 23

12 CONCLUSIONI

Nella presente relazione tecnica si è provveduto a studiare le caratteristiche geotecniche di un terreno di fondazione situato nella città di Treviglio, Viale Merisio, al fine di valutarne la capacità portante limite e ammissibile per un terreno destinato alla formazione di una nuova rimessa interrata.

Le valutazioni sono state eseguite con i metodi semiprobabilistici definiti dalle NTC 2008, parti 2 e 6 (carichi statici) e 7 (effetti sismici).

Il carico massimo ammissibile stimato è da valutare in relazione ai cedimenti che possono svilupparsi, e alla necessità di evitare il manifestarsi di piccoli assestamenti che possano causare inestetismi sulle murature.

QUOTA DI IMPOSTA DELLA FONDAZIONE: – 2,50 m dal piano campagna (piano ex piazzale divertimenti)

Alla luce dei risultati ottenuti, si possono assumere come azioni Ed per lo Stato Limite Ultimo, a condizioni statiche, i seguenti valori da non superare al fine di ritenere soddisfatta la verifica Ed<Rd:

- Fondazioni quadrate:

RIASSUNTO AZIONI Ed<Rd

LARGHEZZA FONDAZIONE – B (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

LUNGHEZZA FONDAZIONE - L (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

Azione Ed< Rd/gr (KN) 93,9 386,5 946,2 1841,2 4909,8

Per tali carichi imposti si stima che i cedimenti possano essere contenuti entro valori accettabili.

Per quanto riguarda l’azione in condizioni sismiche si possono assumere come azioni Ed per lo Stato Limite Ultimo i seguenti valori da non superare al fine di ritenere soddisfatta la verifica Ed<Rd:

- Fondazioni quadrate:

RIASSUNTO AZIONI Ed<Rd

LARGHEZZA FONDAZIONE – B (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

LUNGHEZZA FONDAZIONE - L (m) 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

Azione Ed< Rd/gr (KN) 92,7 381,6 934,1 1817,6 4846,9

Per tali carichi imposti si stima che i cedimenti possano essere contenuti entro valori accettabili.

Si precisa che, prima dell’esecuzione dei lavori di costruzione, è opportuno effettuare un’accurata opera di pulizia del fondo dello scavo presso cui verranno poggiate le fondazioni.

Dovrà inoltre essere realizzata un’adeguata impermeabilizzazione delle strutture controterra, al fine di evitare fenomeni di assorbimento dell’umidità che possano, a lungo termine, inficiare le caratteristiche tecniche dei materiali da costruzione e provocare inconvenienti all’interno dei locali abitativi e di servizio.

Si suggerisce inoltre, qualora eventuali approfondimenti degli scavi evidenzino litologie diverse da quelle commentate nella presente relazione, di interpellare subito lo scrivente al fine di procedere ad una revisione del calcolo delle fondazioni.

File: Rel_064_2015.doc Pagina 23 di 23

13 ALLEGATI

1. STRATIGRAFIE DEI SONDAGGI 2. ELABORAZIONE SPT

3. ELABORAZIONE PROVE DI PERMEABILITÀ

4. TABELLE DI CALCOLO DELLE CAPACITÀ PORTANTI 5. TABELLE DI CALCOLO DEI CEDIMENTI

6. FOTOGRAFIE DELL CASSETTE CON REPERTI DI SONDAGGIO

ALLEGATO 1

DATA : maggio-15 QUOTA p. c. :

ml. ml. ø ml. kg/cmq kg/cmq

Profondità Spessore Carotiere Rivestimento

Litologia

Descrizione litologica

0,10 Soletta in asfalto

0,50 ^0,40 Limo sabbioso e ghiaioso marrone scuro addensato

0,70 _0,20 Riporto con materiali lateritici

1,50 0,80

Limo argilloso debolmente sabbioso plastico e consistente

10,00

8,50 Ghiaie e sabbie debolmente limose con ciottoli centimetrici molto addensate, color grigio chiaro

1,00 mt: 3-2-5

3,00 mt: 18-25-27

5,00 mt: 28-35-47

7,00 mt: 27-40-50

9,00 mt: 32-39-55

COMMITTENTE : IMMOBILIARE OSSIDIANA SRL SONDAGGIO N° : LOCALITA' : VIALE MERISIO - TREVIGLIO (BG) TIPO SONDA:

IMPRESA ESECUTRICE : GEODRILL PERFORAZ. :

DATA : maggio-15 QUOTA p. c. :

ml. ml. ø ml. kg/cmq kg/cmq

Profondità Spessore Carotiere Rivestimento

Litologia

Descrizione litologica

0,10 Soletta in asfalto

0,60 ^0,50

Sabbie e ghiaie di riporto

1,60

1,00 Limo sabbioso color marrone scuro con ciottoli

1,90 0,30 Limo molto sabbioso consistente color grigio chiaro

10,00

8,10 Ghiaie e sabbie debolmente limose con ciottoli centimetrici molto addensate, color grigio chiaro

1,00 mt: 2-2-3

3,00 mt: 18-20-26

5,00 mt: 25-40-45

7,00 mt: 28-35-42

9,00 mt: 30-36-59

ALLEGATO 2

PROVA S1

Strumento utilizzato... PROVE SPT IN FORO

Prova eseguita in data 26/05/2015

Falda non rilevata

Profondità (m) Nr. Colpi

STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA S1

TERRENI COESIVI Coesione non drenata

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Cu

(Kg/cm²)

Strato 1 7 1,45 Terzaghi-Peck 0,44

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Qc

(Kg/cm²)

Strato 1 7 1,45 Robertson (1983) 14,00

Modulo Edometrico

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Eed

(Kg/cm²)

Strato 1 7 1,45 Stroud e Butler (1975) 32,12

Modulo di Young

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Ey

(Kg/cm²)

Strato 1 7 1,45 Apollonia 70,00

Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Classificazione

Strato 1 7 1,45 Classificaz. A.G.I.

(1977)

MODERAT.

CONSISTENTE Peso unità di volume

Nspt Prof. Strato Correlazione Peso unità di volume

2 Peso unità di volume saturo

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Peso unità di volume saturo

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Densità relativa (%)

Angolo di resistenza al taglio

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Angolo d'attrito (°)

Strato 2 52 3,45 52 Meyerhof (1965) 42,57

Strato 3 82 5,45 82 Meyerhof (1965) 40,29

Strato 4 90 7,45 90 Meyerhof (1965) 38,47

Strato 5 94 9,45 94 Meyerhof (1965) 37,37

Modulo di Young

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Modulo di Young (Kg/cm²)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Modulo Edometrico

3 Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Classificazione AGI Peso unità di volume

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Gamma (t/m³)

Strato 2 52 3,45 52 Meyerhof ed altri 2,24

Strato 3 82 5,45 82 Meyerhof ed altri 2,68

Strato 4 90 7,45 90 Meyerhof ed altri 2,99

Strato 5 94 9,45 94 Meyerhof ed altri 3,19

Peso unità di volume saturo

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Gamma Saturo (t/m³)

Modulo di Poisson

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Poisson

Strato 2 52 3,45 52 (A.G.I.) 0,25

Strato 3 82 5,45 82 (A.G.I.) 0,19

Strato 4 90 7,45 90 (A.G.I.) 0,17

Strato 5 94 9,45 94 (A.G.I.) 0,16

Modulo di deformazione a taglio

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione G

(Kg/cm²)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Velocità onde m/s

Strato 2 52 3,45 52 396,61

Strato 3 82 5,45 82 498,05

Strato 4 90 7,45 90 521,78

Strato 5 94 9,45 94 533,24

(m) presenza falda Liquefazione

Strato 2 52 3,45 52 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Strato 3 82 5,45 82 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Strato 4 90 7,45 90 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Strato 5 94 9,45 94 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Modulo di reazione Ko

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Ko

Strato 2 52 3,45 52 Navfac 1971-1982 8,47

Strato 3 82 5,45 82 Navfac 1971-1982 11,93

Strato 4 90 7,45 90 Navfac 1971-1982 11,93

Strato 5 94 9,45 94 Navfac 1971-1982 11,93

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Qc

(Kg/cm²)

Strato 2 52 3,45 52 Robertson 1983 104,00

Strato 3 82 5,45 82 Robertson 1983 164,00

Strato 4 90 7,45 90 Robertson 1983 180,00

Strato 5 94 9,45 94 Robertson 1983 188,00

PROVA ...S2

Strumento utilizzato... PROVE SPT IN FORO

Prova eseguita in data 25/05/2015

Falda non rilevata

Profondità (m) Nr. Colpi

STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA S2

TERRENI INCOERENTI Densità relativa

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Densità relativa (%)

Angolo di resistenza al taglio

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Angolo d'attrito (°)

Modulo di Young

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Modulo Edometrico

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Classificazione AGI Peso unità di volume

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Gamma (t/m³)

Peso unità di volume saturo

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Gamma Saturo (t/m³)

Strato 1 5 1,45 5 Terzaghi-Peck 1,89

Modulo di Poisson

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Poisson

Strato 1 5 1,45 5 (A.G.I.) 0,34

Strato 2 46 3,45 46 (A.G.I.) 0,26

Strato 3 85 5,45 85 (A.G.I.) 0,18

Strato 4 77 7,45 77 (A.G.I.) 0,2

Strato 5 95 9,45 95 (A.G.I.) 0,16

Modulo di deformazione a taglio

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione G

(Kg/cm²)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Velocità onde m/s

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Potenziale Liquefazione

Strato 1 5 1,45 5 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

< 0.04

Strato 2 46 3,45 46 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Strato 3 85 5,45 85 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Strato 4 77 7,45 77 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Strato 5 95 9,45 95 Seed (1979)

(Sabbie e ghiaie)

> 0.35

Modulo di reazione Ko

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Ko

Strato 1 5 1,45 5 Navfac 1971-1982 0,99

Strato 5 95 9,45 95 Navfac 1971-1982 11,93

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)

Nspt Prof. Strato (m)

Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Qc

(Kg/cm²)

Strato 1 5 1,45 5 Robertson 1983 10,00

Strato 2 46 3,45 46 Robertson 1983 92,00

Strato 3 85 5,45 85 Robertson 1983 170,00

Strato 4 77 7,45 77 Robertson 1983 154,00

Strato 5 95 9,45 95 Robertson 1983 190,00

ALLEGATO 3

Prova: N° 1 Data: 25 maggio 2015

15 3,16 1200 2,37

30 3,13 1500 2,275

45 3,10

60 3,08 A= Area tasca sondaggio in m²

90 3,04 CL= Coefficiente di forma

120 2,99 h1= quota livello falda all'stante t1

150 2,96 h2= quota livello falda all'stante t2

180 2,92

240 2,86

300 2,81

360 2,76

420 2,72 K

4,58E-06

_m/sec

480 2,69

540 2,65

600 2,613

780 2,525

900 2,47

Raccomandazioni A.G.I. (1977 - Cap.6)

CARATTERISTICHE DEL FORO DI PROVA Località: TREVIGLIO - EX FORO BOARIO Sondaggio: S1

LUNGHEZZA TASCA - m

SPORGENZA RIVESTIMENTO DA P.C. - m

COEFFICIENTE DI PERMEABILITA' CALCOLATO FATTORE DI FORMA (RACC. AGI 1977)

DIAMETRO RIVESTIMENTO - m DIAMETRO TASCA - m

AREA SEZIONE FORO SONDAGGI - m² PROFONDITA' SONDAGGIO - m

QUOTA FALDA DA P.C. - m

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000

Battente Idrico (cm)

Tempo (sec)

GRAFICO TEMPI/ABBASAMENTI

Prova: N° 2 Data: 25 maggio 2015

60 2,00 A= Area tasca sondaggio in m²

90 1,48 CL= Coefficiente di forma

120 1,16 h1= quota livello falda all'stante t1

150 1,07 h2= quota livello falda all'stante t2

180 0,75

240 0,61

300 0,60

360 0,59

420 0,59 K

9,02E-05

_m/sec

480 0,58

540 0,58

600 0,58

COEFFICIENTE DI PERMEABILITA' CALCOLATO FATTORE DI FORMA (RACC. AGI 1977)

Località: TREVIGLIO - EX FORO BOARIO

DIAMETRO RIVESTIMENTO - m DIAMETRO TASCA - m

AREA SEZIONE FORO SONDAGGI - m² PROFONDITA' SONDAGGIO - m

PROVE DI PERMEABILITA' A CARICO VARIABILE

Raccomandazioni A.G.I. (1977 - Cap.6)

CARATTERISTICHE DEL FORO DI PROVA Sondaggio: S1

LUNGHEZZA TASCA - m

SPORGENZA RIVESTIMENTO DA P.C. - m QUOTA FALDA DA P.C. - m

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000

Battente Idrico (cm)

Tempo (sec)

GRAFICO TEMPI/ABBASAMENTI

ALLEGATO 4

DATA:

CANTIERE:

INTERVENTO:

TIPO DI FONDAZIONE:

Simboli Unità di

misura Ipotesi 1 Ipotesi 2 Ipotesi 3 Ipotesi 4 Ipotesi 5

c kPa 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

g kN/m3 19,60 19,60 19,60 19,60 19,60

g' kN/m3 19,60 19,60 19,60 19,60 19,60

Df m 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50

B m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

L m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

b gradi 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

h gradi 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

f° gradi 40,00 40,00 40,00 40,00 40,00

q kPa 9,80 9,80 9,80 9,80 9,80

Nc adim. 75,31 75,31 75,31 75,31 75,31

Nq adim. 64,20 64,20 64,20 64,20 64,20

Ng adim. 79,54 79,54 79,54 79,54 79,54

s'c (f=0) adim. 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20

sc adim. 1,85 1,85 1,85 1,85 1,85

sg adim. 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60

sq adim. 1,84 1,84 1,84 1,84 1,84

d'c (f=0) adim. 0,40 0,20 0,13 0,10 0,07

dc adim. 1,40 1,20 1,13 1,10 1,07

dg adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

dq adim. 1,21 1,11 1,07 1,05 1,04

i'c (f=0) adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

ic adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

ig adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

iq adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

g'c (f=0) adim. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

gc adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

gg adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

gq adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

b'c (f=0) adim. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

bc adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

bq adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

bg adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Fs adim. 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00

1638,61 1748,58 1941,14 2154,34 2601,39 167,09 178,30 197,94 219,68 265,26

16,71 17,83 19,79 21,97 26,53 546,20 582,86 647,05 718,11 867,13

55,70 59,43 65,98 73,23 88,42

5,57 5,94 6,60 7,32 8,84

TERVIGLIO (BG) - VIALE MERISIO mag-15

COMBINAZIONE 1

Fattore di sicurezza Area efficace della fondazione Carico verticale totale sulla fondazione Componente orizzontale del carico

Inclinazione piano di fondazione sull'orizzontale Angolo di resistenza al taglio

Dimensione efficace fondazione

CAPACITA' PORTANTE FONDAZIONE - FORMULA DI BRINCH-HANSEN

Dimensione efficace fondazione

Peso di volume terreno sopra il piano di fondazione

Inclinazione del pendio (+ se diretta verso il basso) Profondità di immorsamento

Coeff. per fattore di profondità

COSTRUZIONE COMMERCIALE

Sovraccarico ai lati della fondazione

Peso di volume del terreno sotto il piano di fondazione Larghezza fondazione

CAPACITA' PORTANTE LIMITE t/m²

Kg/cm²

t/m² Fattore di inclinazione del carico

Fattore di inclinazione del piano di fondazione Fattore di inclinazione sul pendio

DATA:

CANTIERE:

INTERVENTO:

TIPO DI FONDAZIONE:

Simboli Unità di

misura Ipotesi 1 Ipotesi 2 Ipotesi 2 Ipotesi 4 Ipotesi 5

c kPa 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

g kN/m3 19,60 19,60 19,60 19,60 19,60

g' kN/m3 19,60 19,60 19,60 19,60 19,60

Df m 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50

B m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

L m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

b gradi 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

h gradi 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

f° gradi 33,80 33,80 33,80 33,80 33,80

q kPa 9,80 9,80 9,80 9,80 9,80

Nc adim. 41,43 41,43 41,43 41,43 41,43

Nq adim. 28,73 28,73 28,73 28,73 28,73

Ng adim. 27,85 27,85 27,85 27,85 27,85

s'c (f=0) adim. 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20

sc adim. 1,69 1,69 1,69 1,69 1,69

sg adim. 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60

sq adim. 1,67 1,67 1,67 1,67 1,67

d'c (f=0) adim. 0,40 0,20 0,13 0,10 0,07

dc adim. 1,40 1,20 1,13 1,10 1,07

dg adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

dq adim. 1,26 1,13 1,09 1,07 1,04

i'c (f=0) adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

ic adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

ig adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

iq adim. #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

g'c (f=0) adim. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

gc adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

gg adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

gq adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

b'c (f=0) adim. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

bc adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

bq adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

bg adim. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Fs adim. 3,00 3,00 3,00 3,00 3,00

675,85 695,77 756,99 828,54 981,96 68,92 70,95 77,19 84,49 100,13

6,89 7,09 7,72 8,45 10,01

225,28 231,92 252,33 276,18 327,32 22,97 23,65 25,73 28,16 33,38

2,30 2,36 2,57 2,82 3,34

TERVIGLIO (BG) - VIALE MERISIO mag-15

QUADRATE

Fattore di sicurezza Area efficace della fondazione Carico verticale totale sulla fondazione Componente orizzontale del carico

Inclinazione piano di fondazione sull'orizzontale Angolo di resistenza al taglio

Dimensione efficace fondazione Dimensione efficace fondazione

Peso di volume terreno sopra il piano di fondazione

Inclinazione del pendio (+ se diretta verso il basso) Profondità di immorsamento

Coeff. per fattore di profondità

COSTRUZIONE COMMERCIALE

CAPACITA' PORTANTE LIMITE t/m²

Kg/cm² Peso di volume del terreno sotto il piano di fondazione

Larghezza fondazione

Fattore di inclinazione del carico

Fattore di inclinazione del piano di fondazione Fattore di inclinazione sul pendio

Fattore di forma

Fattore di profondità Coesione

Sovraccarico ai lati della fondazione

ALLEGATO 5

DATA:

CANTIERE:

INTERVENTO:

TIPO DI FONDAZIONE:

larghezza fondazione B m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

quota di imposta D m 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50

lunghezza fondazione L m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

pressione amm. q' kPa 1638,61 1748,58 1941,14 2154,34 2601,39

peso di volume g kN/m³ 19,60 19,60 19,60 19,60 19,60

pressione maturale alla

quota di imposta s kPa 9,80 9,80 9,80 9,80 9,80

spessore strato

compressibile h m 10,00 10,00 15,00 20,00 25,00

profondità significativa z' m 0,80 2,00 3,00 4,00 6,00

numero spt 1° strato Nspt 1 n° colpi 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00

numero spt 2° strato Nspt 2 n° colpi 80,00 80,00 80,00 80,00 80,00

numero SPT mediato Nav n° colpi 65,00 65,00 65,00 65,00 65,00

tempo t anni 30 30 30 30 30

costante R adim. 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20

costante R3 adim. 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30

indice di compressibilità Ic adim. 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005

fattore correttivo ft adim. 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500

fattore correttivo fH adim. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000

fattore correttivo fs adim. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000

CEDIMENTO IMMEDIATO S mm 4,97 8,61 12,70 17,24 27,67

CEDIMENTO S30 mm 7,45 12,91 19,05 25,86 41,50

COSTRUZIONE COMMERCIALE QUADRATE

1 maggio 2015

TERVIGLIO (BG) - VIALE MERISIO

Cedimenti in funzione di B e qamm

7,45 Larghezza fondazione B (m)

Cedimenti (mm)

CEDIMENTI

Andamento dei cedimenti nel tempo

0,00

DATA:

CANTIERE:

INTERVENTO:

TIPO DI FONDAZIONE:

larghezza fondazione B m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

quota di imposta D m 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50

lunghezza fondazione L m 0,50 1,00 1,50 2,00 3,00

pressione amm. q' kPa 1617,64 1726,20 1916,29 2126,76 2568,09

peso di volume g kN/m³ 19,60 19,60 19,60 19,60 19,60

pressione maturale alla

quota di imposta s kPa 9,80 9,80 9,80 9,80 9,80

spessore strato

compressibile h m 10,00 10,00 15,00 20,00 25,00

profondità significativa z' m 0,80 2,00 3,00 4,00 6,00

numero spt 1° strato Nspt 1 n° colpi 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00

numero spt 2° strato Nspt 2 n° colpi 80,00 80,00 80,00 80,00 80,00

numero SPT mediato Nav n° colpi 65,00 65,00 65,00 65,00 65,00

tempo t anni 30 30 30 30 30

costante R adim. 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20

costante R3 adim. 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30

indice di compressibilità Ic adim. 0,005 0,005 0,005 0,005 0,005

fattore correttivo ft adim. 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500

fattore correttivo fH adim. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000

fattore correttivo fs adim. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000

CEDIMENTO IMMEDIATO S mm 4,90 8,50 12,54 17,02 27,31

CEDIMENTO S30 mm 7,35 12,75 18,80 25,53 40,97

AZIONI SISMICHE

CALCOLO DEI CEDIMENTI - METODO BURLAND E BURBRIDGE

1 maggio 2015

TERVIGLIO (BG) - VIALE MERISIO COSTRUZIONE COMMERCIALE QUADRATE

Cedimenti in funzione di B e qamm

7,35 Larghezza fondazione B (m)

Cedimenti (mm)

CEDIMENTI

Andamento dei cedimenti nel tempo

0,00

ALLEGATO 6

Nel documento RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA (pagine 18-50)