Determinazione dei parametri geotecnici

Lo studio della risposta sismica locale di un sito necessita quindi di un approfondimento delle conoscenze del terreno esaminato al fine di ottenere un modello geotecnico del terreno stesso contenente sia i parametri geotecnici sia in campo statico sia in campo dinamico.

Per ottenere tale modello è necessario predisporre una campagna di indagini

geologiche e geomorfologiche e, geotecniche in sito ed in laboratorio.

L’entità della campagna d’indagine dovrà essere commisurata alle esigenze di dettaglio che si vorranno ottenere dallo studio e alle risorse economiche messe a disposizione.

Indagini geologiche e geomorfologiche

Innanzitutto occorre conoscere la geologia superficiale della zona, vale a dire unità geologiche caratteristiche dell’area in esame, la loro distribuzione spaziale, distinguendo possibilmente, all’interno di ciascuna formazione, unità (litotecniche) caratterizzate da differenti proprietà geotecniche (stato di addensamento, grado di cementazione, consistenza, ecc.) e definendo la tipologia e le caratteristiche geometriche delle eventuali superfici di discontinuità, e l’assetto strutturale delle unità tettoniche presenti. A tale scopo occorre disporre di carte geologiche e litotecniche possibilmente recenti e aggiornate, a scala di sito (1:2.000 ÷ 1:5.000), e di sezioni geologiche (relative ai terreni in esame) che consentano di avere un’idea sulla disposizione stratigrafica delle formazioni presenti e sulla morfologia sepolta e superficiale delle unità geologiche.

Prove geofisiche in sito

I metodi d’indagine geofisici in superficie sono inquadrati all’interno delle indagini preliminari su vasta scala e hanno lo scopo di investigare ampi volumi di terreno e fornire indicazioni di massima su cui basare la programmazione di successive indagini più approfondite. Tra i metodi maggiormente consolidati per la valutazione della morfologia sepolta, mediante la valutazione della trasmissione delle onde sismiche (onde P) nel terreno, vi sono le prove di sismica a rifrazione, sismica a riflessione, geoelettriche e le prove cosiddette SASW.

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Prove geotecniche dinamiche in sito

Le prove dinamiche svolte in sito per la determinazione delle caratteristiche dinamiche del deposito sono un elemento molto importante nella costruzione del modello geotecnico del terreno ai fini dell’analisi di risposta sismica locale. Con questi metodi è possibile indagare in modo più o meno dettagliato e puntuale la verticale prescelta fino alla profondità desiderata. In generale questi metodi risentono dell’effetto della profondità d’indagine dovuta alla degradazione del segnale generato in superficie. Le principali prove geotecniche dinamiche in sito sono:

- Down-Hole test - Cross-Hole test

- Cono sismico SCPT(U)

Prove di laboratorio per la caratterizzazione dinamica dei terreni

le prove di laboratorio permettono la misurazione locale delle deformazioni e delle tensioni, nonché di imporre deformazioni e percorsi tensionali simili a quelli che si verificano in sito in caso di sisma.

Le prove di laboratorio dedicate alla determinazione dei parametri dinamici e ciclici che caratterizzano il terreno sono principalmente suddivise in base al campo di deformazione a cui sono destinate; esse si dividono in:

High-strain element test

- Triassiale ciclica (TXC) - Taglio semplice ciclico (TSC)

Low-strain element test

- Colonna risonante (RC)

- Trasduttori piezoceramici (Bender Elements) - Taglio torsionale ciclico (TTC)

37 Nelle prove di Colonna Risonante si applicano tipicamente carichi variabili con legge sinusoidale e con frequenze elevate, in modo da raggiungere le condizioni di risonanza per l’insieme costituito dal provino di terreno e dal sistema per l’applicazione dei carichi. Le prove sono condotte su provini cilindrici utilizzando attuatori di carico di tipo elettromagnetico (motore torsionale), in modo che nella stessa apparecchiatura

possano eseguirsi anche prove torsionali cicliche (bassa frequenza). Con le prove RC non è possibile raggiungere la condizione di rottura, per cui

esse sono utilizzate per determinare le leggi di decadimento della rigidezza e dell’incremento del fattore di smorzamento con la deformazione tangenziale. Attraverso un generatore di segnali sinusoidali costituito da un generatore di funzioni e da un amplificatore di potenza, il segnale elettrico V(t) viene trasformato in sollecitazione meccanica torsionale Mt(t) da un motore elettromagnetico costituito da otto bobine che interagiscono con quattro magneti permanenti solidali alla testa del provino mediante una piastra di ancoraggio (drive plate); il sistema è fatto oscillare trasmettendo sollecitazioni di ampiezza costante e frequenza crescente fino a raggiungere la condizione di risonanza del provino intendendo con frequenza di risonanza la frequenza alla quale si ha uno sfasamento di π/2 tra oscillazione del sistema ed eccitazione torsionale del provino associata alla massima ampiezza di risposta.

In condizioni di risonanza esiste una relazione tra la velocità di propagazione delle onde di taglio Vs e la frequenza fondamentale del provino fn in funzione

delle proprietà geometriche del provino stesso ed espressa come:

Vs=f(fn,h) ,

dove f è una funzione che dipende dalle condizioni di vincolo del provino e h rappresenta l’altezza del provino.

È quindi possibile determinare la condizione di risonanza corrispondente al primo modo di vibrazione mediante un accelerometro disposto sul provino. A questo punto nota la densità del provino si può risalire al modulo di taglio G secondo la relazione:

G=ρ·VS 2

38 Il rapporto di smorzamento D può essere determinato dalla prova RC sfruttando uno dei due metodi proposti in letteratura ovvero: Steady state method che si basa sulla considerazione del fattore di amplificazione in risonanza oppure l’Amplitude decay method attraverso lo studio delle oscillazioni libere (interrompendo l’eccitazione e registrando l’oscillazione del sistema fino ad arresto completo). Il modulo di taglio G viene interpretato facendo riferimento alla teoria di propagazione delle onde elastiche in un mezzo elastico mentre per il rapporto di smorzamento ci si riferisce alla teoria delle oscillazioni libere o forzate in un mezzo elasto-plastico rispettivamente per i due metodi sopra citati.

Le evidenze sperimentali, oltre a confermare che il parametro fondamentale per definire il comportamento di un terreno in presenza di carichi dinamici e ciclici è l’ampiezza della deformazione di taglio, mostrano l’esistenza di soglie di deformazione che segnano il passaggio dei terreni a diversi domini di

comportamento.

Analizzando i risultati di numerose indagini sperimentali mirate a valutare la variazione della rigidezza dei terreni con l’ampiezza della deformazione di taglio si osserva l’esistenza di una deformazione di soglia elastica oltre la quale si manifestano deformazioni elastiche non più lineari.

Analizzando il comportamento dei terreni a deformazioni di taglio maggiori, si osserva inoltre l’esistenza di una deformazione di soglia volumetrica che segna il passaggio dal campo delle deformazioni elastiche non lineari a quello delle deformazioni elasto-plastiche. In relazione alla deformazione di taglio raggiunta è quindi possibile individuare i seguenti tre domini di comportamento del terreno, domini raggiungibili con le diverse prove dinamiche e cicliche di laboratorio:

- dominio pseudo lineare, caratterizzato da deformazioni permanenti trascurabili e andamento dei cicli lineare; in questo dominio il comportamento del terreno è totalmente reversibile e caratterizzabile dal valore del modulo di taglio tangente iniziale G0 o Gmax che rimane pressoché costante al variare della deformazione di taglio e del numero di cicli di carico. La soglia elastica lineare è definita convenzionalmente come il valore dell’ampiezza della deformazione di taglio corrispondente al valore del rapporto del modulo di taglio normalizzato, G/G0, uguale a 0,95 (Jamiolkowski et al., 1995) Tale soglia per terreni recenti non cementati assume generalmente valori compresi tra 0,0007% e 0,002%.

39 Valori maggiori possono verificarsi con la cementazione, l’ageing e

aumentando la velocità di deformazione;

- dominio non lineare stabile, in cui il legame sforzi-deformazioni è elastico non lineare e l’energia dissipata per ogni ciclo di carico non più trascurabile. Con il progredire del numero di cicli la deformazione di taglio tende a stabilizzarsi attorno ad un unico valore mentre le sovrappressioni interstiziali rimangono mediamente nulle. Il comportamento del terreno non è più descrivibile dal solo valore assunto da G ma deve essere introdotto il parametro D, detto rapporto di smorzamento, per descrivere la variazione delle proprietà dissipative del mezzo;

- dominio non lineare degradabile, caratterizzato da un comportamento elastoplastico conseguente a deformazioni irreversibili che interessano la microstruttura del terreno e che diventano più pronunciate con il progredire del numero dei cicli di carico, N. Per tali livelli deformativi i due parametri G e D variano, oltre che con la deformazione, con il valore N.

Figura 3.9 Andamento del Modulo di taglio normalizzato(G/G0) e del Rapporto di smorzamento (D) in funzione del livello deformativo (γ)

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