ESITO DELLA VERIFICA DI ASSENZA DI MUFFA
6. DISCRETIZZAZIONE DEGLI ELEMENTI
Per portare a convergenza il risultato finale il Ponte termico calcolato è stato suddiviso in triangoli, la mesh di calcolo.
Numero di triangoli utilizzati per la discretizzazione degli elementi 2.252 Di seguito la rappresentazione della mesh di calcolo del ponte termico:
7. CURVE DI TEMPERATURA
In base al modello di ponte termico e alle sue condizioni al contorno si ottiene la seguente distribuzione di temperatura all’interno degli elementi:
8. RISULTATI DI CALCOLO
temperatura: la trasmittanza termica lineica del ponte termico viene ottenuta per differenza tra la dispersione del modello geometrico comprensivo di ponte termico e la dispersione in assenza di discontinuità.
Flusso Ф 19,05 W/m
Ψ interno 0,3176 W/mK
Ψ esterno 0,1802 W/mK
Coefficiente di accoppiamento L2D 1,13 W/mK
Temperatura minima 17,9 °C
9. VALUTAZIONE DEL PONTE TERMICO CORRETTO
L’Allegato A del D.Lgs 311/2006 introduce la definizione di ponte termico corretto quando la trasmittanza termica della parete fittizia (il tratto di parete esterna in corrispondenza del ponte termico) non supera per più del 15% la trasmittanza termica della parete corrente.
Percentuale di attribuzione del ponte termico alla trasmittanza della struttura corrente 8,1%
10. VERIFICA DI ASSENZA DI FORMAZIONE DI MUFFA
Il metodo di calcolo della condensa superficiale su superficie interna è contenuto nella norma UNI EN ISO 13788 che prevede il calcolo del fattore di temperatura superficiale fRsi calcolato come segue
Con si temperatura superficiale interna [°C]
e temperatura dell’aria esterna [°C]
i temperatura dell’aria interna [°C]
La norma precisa che al fine di evitare formazione di muffa, l’umidità superficiale critica da considerare nella valutazione della pressione di saturazione deve essere pari all’ 80%.
I dati climatici utilizzati nella verifica sono riferiti al comune di Campolongo Maggiore, VE Di seguito il dettaglio di pressione e temperatura valutati lungo tutto l’arco dell’anno:
Contorno interno - esterno
Mese Te [°C] Ti [°C] φ [%] Pi [Pa] Psi [Pa] Tsi [°C] fRsi
ottobre 14,00 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,6434
novembre 8,40 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8156
dicembre 4,90 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8583
gennaio 3,10 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8734
febbraio 3,70 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8688
marzo 8,70 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8107
aprile 12,90 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,6987
Contorno interno – altro contorno
Mese Te [°C] Ti [°C] φ [%] Pi [Pa] Psi [Pa] Tsi [°C] fRsi
ottobre 16,16 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,4431
novembre 13,81 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,6545
dicembre 11,01 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,7621
gennaio 9,26 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8008
febbraio 8,36 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8162
marzo 8,66 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8114
aprile 11,16 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,7580
Te temperatura esterna media mensile [°C]
Ti temperatura interna media mensile [°C]
φ umidità relativa interna [%]
Pi pressione interna [Pa]
Psi pressione di saturazione interna [Pa]
Tsi Temperatura superficiale interna [°C]
fRsi Fattore di resistenza superficiale
ESITO DELLA VERIFICA DI ASSENZA DI MUFFA
Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsi 0,876 Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsiAmm 0,873
Mese critico Gennaio
ESITO VERIFICA DI CONDENSA SUPERFICIALE frsi>frsi,max: assenza di muffa
Si riporta di seguito il modello geometrico di ponte termico con il dettaglio dei materiali componenti e delle conduttività termiche utilizzate nella valutazione della trasmittanza.
Dettaglio dei materiali
Materiale λ [W/mK]
1 Armato (con 1% di acciaio) 2,300
2 Rasante per cappotto SM700 3THERM 0,470
4 POROTON® SERIE 600 0,161
8 Pavimentazione interna-gres 1,470
9 Massetto in cls ordinario (sp=6cm) 1,060
10 CLS armato 2400 kg/mc 1,870
11 XPS 160mm 0,038
12 Arenaria (silice) 2,300
3 EPS con grafite 0,031
5. CONDIZIONI AL CONTORNO
La valutazione è eseguita nel comune di Campolongo Maggiore - (VE).
Di seguito il dettaglio delle condizioni al contorno utilizzate per la valutazione della trasmittanza termica lineica.
Nelle condizioni al contorno sono specificati l'ambiente interno e uno o più ambienti esterni con le relative resistenze di calcolo.
Dettaglio dei confini
2 Temperatura esterna: direzione orizzontale del flusso 3,1 0,04
3 Temperatura esterna: direzione discendente del flusso 3,1 0,17
4 Temperatura interna: direzione orizzontale del flusso 20,0 0,13
5 Temperatura interna: direzione discendente del flusso 20,0 0,17
6. DISCRETIZZAZIONE DEGLI ELEMENTI
Per portare a convergenza il risultato finale il Ponte termico calcolato è stato suddiviso in triangoli, la mesh di calcolo.
Numero di triangoli utilizzati per la discretizzazione degli elementi 2.636 Di seguito la rappresentazione della mesh di calcolo del ponte termico:
7. CURVE DI TEMPERATURA
In base al modello di ponte termico e alle sue condizioni al contorno si ottiene la seguente distribuzione di temperatura all’interno degli elementi:
Di seguito vengono esposti i risultati di calcolo relativi alla struttura di ponte termico.
Il principale risultato il flusso termico per ogni metro di lunghezza e per ogni grado di differenza di temperatura: la trasmittanza termica lineica del ponte termico viene ottenuta per differenza tra la dispersione del modello geometrico comprensivo di ponte termico e la dispersione in assenza di discontinuità.
Flusso Ф 14,37 W/m
Ψ interno 0,2535 W/mK
Ψ esterno 0,1676 W/mK
Coefficiente di accoppiamento L2D 0,85 W/mK
Temperatura minima 18,9 °C
9. VALUTAZIONE DEL PONTE TERMICO CORRETTO
L’Allegato A del D.Lgs 311/2006 introduce la definizione di ponte termico corretto quando la trasmittanza termica della parete fittizia (il tratto di parete esterna in corrispondenza del ponte termico) non supera per più del 15% la trasmittanza termica della parete corrente.
Percentuale di attribuzione del ponte termico alla trasmittanza della struttura corrente 7,7%
10. VERIFICA DI ASSENZA DI FORMAZIONE DI MUFFA
Il metodo di calcolo della condensa superficiale su superficie interna è contenuto nella norma UNI EN ISO 13788 che prevede il calcolo del fattore di temperatura superficiale fRsi calcolato come segue
Con si temperatura superficiale interna [°C]
e temperatura dell’aria esterna [°C]
i temperatura dell’aria interna [°C]
La norma precisa che al fine di evitare formazione di muffa, l’umidità superficiale critica da considerare nella valutazione della pressione di saturazione deve essere pari all’ 80%.
I dati climatici utilizzati nella verifica sono riferiti al comune di Campolongo Maggiore, VE
Tipo di calcolo Umidità relativa interna costante
Classe di edificio Edifici con indice di affollamento non noto Contorno interno - esterno
Mese Te [°C] Ti [°C] φ [%] Pi [Pa] Psi [Pa] Tsi [°C] fRsi
ottobre 14,00 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,6434
novembre 8,40 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8156
dicembre 4,90 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8583
gennaio 3,10 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8734
febbraio 3,70 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8688
marzo 8,70 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8107
aprile 12,90 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,6987
Contorno interno – altro contorno
Mese Te [°C] Ti [°C] φ [%] Pi [Pa] Psi [Pa] Tsi [°C] fRsi
ottobre 16,16 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,4431
novembre 13,81 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,6545
dicembre 11,01 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,7621
gennaio 9,26 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8008
febbraio 8,36 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8162
marzo 8,66 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,8114
aprile 11,16 20,00 65 1.635,9 2.044,8 17,86 0,7580
Te temperatura esterna media mensile [°C]
Ti temperatura interna media mensile [°C]
φ umidità relativa interna [%]
Pi pressione interna [Pa]
Psi pressione di saturazione interna [Pa]
Tsi Temperatura superficiale interna [°C]
fRsi Fattore di resistenza superficiale
ESITO DELLA VERIFICA DI ASSENZA DI MUFFA
Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsi 0,938 Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsiAmm 0,873
Mese critico Gennaio
ESITO VERIFICA DI CONDENSA SUPERFICIALE frsi>frsi,max: assenza di muffa
Si riporta di seguito il modello geometrico di ponte termico con il dettaglio dei materiali componenti e delle conduttività termiche utilizzate nella valutazione della trasmittanza.
Dettaglio dei materiali
Materiale λ [W/mK]
1 Rasante per cappotto SM700 3THERM 0,470
2 EPS con grafite λ=0.034 0,034
3 CLS armato 2400 kg/mc 1,870
4 Pannello polistirene estruso XPS DEI 0,034
7 Argon 0,017
5 Marmo 3,000
5 Marmo 3,000
9 Alluminio barriera al vapore riflettente 0,400
5. CONDIZIONI AL CONTORNO
La valutazione è eseguita nel comune di Campolongo Maggiore - (VE).
Di seguito il dettaglio delle condizioni al contorno utilizzate per la valutazione della trasmittanza termica lineica.
Nelle condizioni al contorno sono specificati l'ambiente interno e uno o più ambienti esterni con le relative resistenze di calcolo.
Dettaglio dei confini
Confine T [°C] R [m2K/W]
3 Temperatura esterna: direzione discendente del flusso 3,1 0,04
4 Temperatura esterna: direzione orizzontale del flusso 3,1 0,04
5 Temperatura esterna: direzione discendente del flusso 3,1 0,04
6 Temperatura esterna: direzione orizzontale del flusso 3,1 0,04
7 Temperatura interna: direzione discendente del flusso 20,0 0,17
8 Temperatura interna: direzione orizzontale del flusso 20,0 0,13
9 Temperatura interna: direzione discendente del flusso 20,0 0,17
10 Temperatura interna: direzione orizzontale del flusso 20,0 0,13
6. DISCRETIZZAZIONE DEGLI ELEMENTI
Per portare a convergenza il risultato finale il Ponte termico calcolato è stato suddiviso in triangoli, la mesh di calcolo.
Numero di triangoli utilizzati per la discretizzazione degli elementi 1.245 Di seguito la rappresentazione della mesh di calcolo del ponte termico:
In base al modello di ponte termico e alle sue condizioni al contorno si ottiene la seguente distribuzione di temperatura all’interno degli elementi:
8. RISULTATI DI CALCOLO
Di seguito vengono esposti i risultati di calcolo relativi alla struttura di ponte termico.
Il principale risultato il flusso termico per ogni metro di lunghezza e per ogni grado di differenza di temperatura: la trasmittanza termica lineica del ponte termico viene ottenuta per differenza tra la dispersione del modello geometrico comprensivo di ponte termico e la dispersione in assenza di discontinuità.
Flusso Ф 13,26 W/m
Ψ interno 0,1633 W/mK
Ψ esterno 0,1633 W/mK
Coefficiente di accoppiamento L2D 0,78 W/mK
Temperatura minima 17,9 °C
9. VALUTAZIONE DEL PONTE TERMICO CORRETTO
L’Allegato A del D.Lgs 311/2006 introduce la definizione di ponte termico corretto quando la trasmittanza termica della parete fittizia (il tratto di parete esterna in corrispondenza del ponte termico) non supera per più del 15% la trasmittanza termica della parete corrente.
Percentuale di attribuzione del ponte termico alla trasmittanza della struttura corrente 3,5%
10. VERIFICA DI ASSENZA DI FORMAZIONE DI MUFFA
Il metodo di calcolo della condensa superficiale su superficie interna è contenuto nella norma UNI EN ISO 13788 che prevede il calcolo del fattore di temperatura superficiale fRsi calcolato come segue
Con si temperatura superficiale interna [°C]
La norma precisa che al fine di evitare formazione di muffa, l’umidità superficiale critica da considerare nella valutazione della pressione di saturazione deve essere pari all’ 80%.
I dati climatici utilizzati nella verifica sono riferiti al comune di Campolongo Maggiore, VE Di seguito il dettaglio di pressione e temperatura valutati lungo tutto l’arco dell’anno:
Tipo di calcolo Classi di concentrazione
Classe di edificio Edifici con indice di affollamento non noto
Mese Te [°C] φe [%] Pe [Pa] Δp [Pa] Pi [Pa] Psi [Pa] Tsi [°C] Ti [°C] fRsi
ottobre 14,00 90,5 1.445,9 313,0 1.758,9 2.198,7 19,02 20,00 0,8364
novembre 8,40 92,3 1.016,9 511,8 1.528,7 1.910,9 16,79 20,00 0,7232
dicembre 4,90 84,1 728,1 636,0 1.364,2 1.705,2 15,01 20,00 0,6694
gennaio 3,10 83,5 636,9 700,0 1.336,9 1.671,1 14,69 20,00 0,6860
febbraio 3,70 82,1 653,4 678,6 1.332,0 1.665,0 14,64 20,00 0,6710
marzo 8,70 84,7 952,4 501,2 1.453,5 1.816,9 16,00 20,00 0,6457
aprile 12,90 79,6 1.183,8 352,1 1.535,9 1.919,8 16,86 20,00 0,5581
Te temperatura esterna media mensile [°C]
φe umidità relativa esterna [%]
Pe pressione esterna [Pa]
ΔP variazione di pressione [Pa]
Pi pressione interna [Pa]
Psi pressione di saturazione interna [Pa]
Tsi Temperatura superficiale interna [°C]
fRsi Fattore di resistenza superficiale
ESITO DELLA VERIFICA DI ASSENZA DI MUFFA
Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsi 0,875 Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsiAmm 0,836
Si riporta di seguito il modello geometrico di ponte termico con il dettaglio dei materiali componenti e delle conduttività termiche utilizzate nella valutazione della trasmittanza.
Dettaglio dei materiali
Materiale λ [W/mK]
4 Lana di roccia - 20kg/mc 0,035
5 CLS armato 2400 kg/mc 1,870
13 CLS armato 2400 kg/mc 1,870
12 Stiferite SK 80 e 100 mm 0,026
2 Lamiera di acciaio 80,000
8 Guaina in bitume 0,170
9 Massetto in cls ordinario (sp=6cm) 1,060
9 Scandole 80,000
9 EPS con grafite λ=0.030 0,030
5. CONDIZIONI AL CONTORNO
La valutazione è eseguita nel comune di Campolongo Maggiore - (VE).
Di seguito il dettaglio delle condizioni al contorno utilizzate per la valutazione della trasmittanza termica lineica.
Nelle condizioni al contorno sono specificati l'ambiente interno e uno o più ambienti esterni con le relative resistenze di calcolo.
Dettaglio dei confini
2 Temperatura interna: direzione orizzontale del flusso 20,0 0,13
3 Temperatura interna: direzione ascendente del flusso 20,0 0,10
4 Esterno 3,1 0,04
5 Esterno 3,1 0,04
6 Esterno 3,1 0,04
7 Esterno 3,1 0,04
8 Esterno 3,1 0,04
9 Esterno 3,1 0,04
10 Esterno 3,1 0,04
11 Esterno 3,1 0,04
6. DISCRETIZZAZIONE DEGLI ELEMENTI
Per portare a convergenza il risultato finale il Ponte termico calcolato è stato suddiviso in triangoli, la mesh di calcolo.
Numero di triangoli utilizzati per la discretizzazione degli elementi 1.556 Di seguito la rappresentazione della mesh di calcolo del ponte termico:
In base al modello di ponte termico e alle sue condizioni al contorno si ottiene la seguente distribuzione di temperatura all’interno degli elementi:
8. RISULTATI DI CALCOLO
Di seguito vengono esposti i risultati di calcolo relativi alla struttura di ponte termico.
Il principale risultato il flusso termico per ogni metro di lunghezza e per ogni grado di differenza di temperatura: la trasmittanza termica lineica del ponte termico viene ottenuta per differenza tra la dispersione del modello geometrico comprensivo di ponte termico e la dispersione in assenza di discontinuità.
Flusso Ф 13,67 W/m
Ψ interno 0,2015 W/mK
Ψ esterno 0,0244 W/mK
Coefficiente di accoppiamento L2D 0,81 W/mK
Temperatura minima 17,5 °C
9. VALUTAZIONE DEL PONTE TERMICO CORRETTO
L’Allegato A del D.Lgs 311/2006 introduce la definizione di ponte termico corretto quando la trasmittanza termica della parete fittizia (il tratto di parete esterna in corrispondenza del ponte termico) non supera per più del 15% la trasmittanza termica della parete corrente.
Percentuale di attribuzione del ponte termico alla trasmittanza della struttura corrente 6,2%
Il metodo di calcolo della condensa superficiale su superficie interna è contenuto nella norma UNI EN ISO 13788 che prevede il calcolo del fattore di temperatura superficiale fRsi calcolato come segue
Con si temperatura superficiale interna [°C]
e temperatura dell’aria esterna [°C]
i temperatura dell’aria interna [°C]
La norma precisa che al fine di evitare formazione di muffa, l’umidità superficiale critica da considerare nella valutazione della pressione di saturazione deve essere pari all’ 80%.
I dati climatici utilizzati nella verifica sono riferiti al comune di Campolongo Maggiore, VE Di seguito il dettaglio di pressione e temperatura valutati lungo tutto l’arco dell’anno:
Tipo di calcolo Classi di concentrazione
Classe di edificio Edifici con indice di affollamento non noto
Mese Te [°C] φe [%] Pe [Pa] Δp [Pa] Pi [Pa] Psi [Pa] Tsi [°C] Ti [°C] fRsi
ottobre 14,00 90,5 1.445,9 313,0 1.758,9 2.198,7 19,02 20,00 0,8364
novembre 8,40 92,3 1.016,9 511,8 1.528,7 1.910,9 16,79 20,00 0,7232
dicembre 4,90 84,1 728,1 636,0 1.364,2 1.705,2 15,01 20,00 0,6694
gennaio 3,10 83,5 636,9 700,0 1.336,9 1.671,1 14,69 20,00 0,6860
febbraio 3,70 82,1 653,4 678,6 1.332,0 1.665,0 14,64 20,00 0,6710
Psi pressione di saturazione interna [Pa]
Tsi Temperatura superficiale interna [°C]
fRsi Fattore di resistenza superficiale
ESITO DELLA VERIFICA DI ASSENZA DI MUFFA
Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsi 0,854 Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsiAmm 0,836
Mese critico Ottobre
ESITO VERIFICA DI CONDENSA SUPERFICIALE frsi>frsi,max: assenza di muffa
Si riporta di seguito il modello geometrico di ponte termico con il dettaglio dei materiali componenti e delle conduttività termiche utilizzate nella valutazione della trasmittanza.
Dettaglio dei materiali
Materiale λ [W/mK]
1 Guaina in bitume 0,170
2 Rasante per cappotto SM700 3THERM 0,470
3 EPS con grafite 0,031
4 POROTON® SERIE 600 0,161
8 Guaina in bitume 0,170
9 Massetto in cls ordinario (sp=6cm) 1,060
10 EPS con grafite λ=0.030 0,030
11 Solaio a lastre tralicciate in c.a. con PSE (predalles), sp 24cm, R=0,409m2K/W 0,587 5. CONDIZIONI AL CONTORNO
La valutazione è eseguita nel comune di Campolongo Maggiore - (VE).
Di seguito il dettaglio delle condizioni al contorno utilizzate per la valutazione della trasmittanza termica lineica.
Nelle condizioni al contorno sono specificati l'ambiente interno e uno o più ambienti esterni con le relative resistenze di calcolo.
3 Temperatura esterna: direzione orizzontale del flusso 3,1 0,04
4 Temperatura esterna: direzione orizzontale del flusso 3,1 0,04
5 Temperatura esterna: direzione ascendente del flusso 3,1 0,04
6 Temperatura interna: direzione orizzontale del flusso 20,0 0,13
7 Temperatura interna: direzione ascendente del flusso 20,0 0,10
6. DISCRETIZZAZIONE DEGLI ELEMENTI
Per portare a convergenza il risultato finale il Ponte termico calcolato è stato suddiviso in triangoli, la mesh di calcolo.
Numero di triangoli utilizzati per la discretizzazione degli elementi 1.522 Di seguito la rappresentazione della mesh di calcolo del ponte termico:
In base al modello di ponte termico e alle sue condizioni al contorno si ottiene la seguente distribuzione di temperatura all’interno degli elementi:
8. RISULTATI DI CALCOLO
Di seguito vengono esposti i risultati di calcolo relativi alla struttura di ponte termico.
Il principale risultato il flusso termico per ogni metro di lunghezza e per ogni grado di differenza di temperatura: la trasmittanza termica lineica del ponte termico viene ottenuta per differenza tra la dispersione del modello geometrico comprensivo di ponte termico e la dispersione in assenza di discontinuità.
Flusso Ф 9,74 W/m
Ψ interno 0,1732 W/mK
Ψ esterno 0,0445 W/mK
Coefficiente di accoppiamento L2D 0,58 W/mK
Temperatura minima 18,2 °C
9. VALUTAZIONE DEL PONTE TERMICO CORRETTO
L’Allegato A del D.Lgs 311/2006 introduce la definizione di ponte termico corretto quando la trasmittanza termica della parete fittizia (il tratto di parete esterna in corrispondenza del ponte termico) non supera per più del 15% la trasmittanza termica della parete corrente.
Percentuale di attribuzione del ponte termico alla trasmittanza della struttura corrente 3,4%
10. VERIFICA DI ASSENZA DI FORMAZIONE DI MUFFA
Il metodo di calcolo della condensa superficiale su superficie interna è contenuto nella norma UNI EN ISO
La norma precisa che al fine di evitare formazione di muffa, l’umidità superficiale critica da considerare nella valutazione della pressione di saturazione deve essere pari all’ 80%.
I dati climatici utilizzati nella verifica sono riferiti al comune di Campolongo Maggiore, VE Di seguito il dettaglio di pressione e temperatura valutati lungo tutto l’arco dell’anno:
Tipo di calcolo Classi di concentrazione
Classe di edificio Edifici con indice di affollamento non noto
Mese Te [°C] φe [%] Pe [Pa] Δp [Pa] Pi [Pa] Psi [Pa] Tsi [°C] Ti [°C] fRsi
ottobre 14,00 90,5 1.445,9 313,0 1.758,9 2.198,7 19,02 20,00 0,8364
novembre 8,40 92,3 1.016,9 511,8 1.528,7 1.910,9 16,79 20,00 0,7232
dicembre 4,90 84,1 728,1 636,0 1.364,2 1.705,2 15,01 20,00 0,6694
gennaio 3,10 83,5 636,9 700,0 1.336,9 1.671,1 14,69 20,00 0,6860
febbraio 3,70 82,1 653,4 678,6 1.332,0 1.665,0 14,64 20,00 0,6710
marzo 8,70 84,7 952,4 501,2 1.453,5 1.816,9 16,00 20,00 0,6457
aprile 12,90 79,6 1.183,8 352,1 1.535,9 1.919,8 16,86 20,00 0,5581
Te temperatura esterna media mensile [°C]
φe umidità relativa esterna [%]
Pe pressione esterna [Pa]
ΔP variazione di pressione [Pa]
Pi pressione interna [Pa]
Psi pressione di saturazione interna [Pa]
Tsi Temperatura superficiale interna [°C]
fRsi Fattore di resistenza superficiale
ESITO DELLA VERIFICA DI ASSENZA DI MUFFA
Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsi 0,895 Fattore di resistenza superficiale nel mese critico fRsiAmm 0,836
Mese critico Ottobre
ESITO VERIFICA DI CONDENSA SUPERFICIALE frsi>frsi,max: assenza di muffa