Lo studio eseguito evidenzia che:
I metodi descritti sono considerati fattibili con un limitato rinforzo delle strutture permanenti
La verifica di descrizioni più particolareggiate dei metodi può dar luogo all’esigenza di un ulteriore rinforzo delle strutture permanenti
Le conclusioni qui di seguito riportate si basano sulla verifica della base di fattibilità relativamente ai metodi di costruzione descritti. Ulteriori particolari su tali metodi possono dar luogo a eventuali cambiamenti delle conclusioni sotto riportate.
Come descritto al capitolo 5.2, gli attuali irrigidimenti longitudinali sulle piastre B e C sono inadeguati a sopportare le reazioni della piattaforma di carico. É stato stimato che, per resistere ai momenti locali applicati in concomitanza con il carico assiale globale nell’irrigidimento, i quattro irrigidimenti caricati devono essere almeno di 700 mm x 70 mm nei tratti finali, sotto la giunzione dei conci e nel tratto della giunzione dei conci. Gli irrigidimenti nei tratti interni tipici devono essere almeno 625 mm x 63 mm.
Come descritto al capitolo 5.3, gli irrigidimenti longitudinali caricati devono essere connessi direttamente alle lamiere dei diaframmi. Può anche essere necessario apportare modifiche allo spessore delle lamiere dei diaframmi, a seconda della profondità degli irrigidimenti prevista e della lunghezza disponibile di trasferimento del carico.
Le eventuali modifiche agli irrigidimenti longitudinali e alle lamiere dei diaframmi devono essere considerate congiuntamente, dato che si influenzano reciprocamente. Le tre seguenti combinazioni di irrigidimento (quelle caricate soltanto dalla piattaforma di assemblaggio) e le modifiche delle lamiere dei diaframmi possono essere utilizzate per provvedere le capacità richieste:
1 Utilizzare un irrigidimento longitudinale 700 mm x 70 mm per tutta l’altezza della torre e portare lo spessore di tutte le lamiere di diaframma a 25 mm attorno alle connessioni dell’irrigidimento longitudinale (è stato ipotizzato che la superficie ispessita sia approssimativamente pari a 4 m2 per diaframma). Gli irrigidimenti longitudinali devono essere connessi direttamente alle lamiere dei diaframmi con saldature d’angolo doppie, spessore 12 mm. Quantitativamente gli aumenti stimati sono:
Torre in Sicilia: 175 tonnellate per gli irrigidimenti 35 tonnellate per i diaframmi
Torre in Calabria: 200 tonnellate per gli irrigidimenti
35 tonnellate per i diaframmi
445 tonnellate in totale
2 Utilizzare un irrigidimento 700 mm x 70 mm soltanto nei tratti finali e per tutta la lunghezza della giunzione del concio (lunghezza ipotizzata: oltre 5,5 m) e un irrigidimento minimo 625 mm x 63 mm in tutti gli altri tratti interni. Tale soluzione richiede che lo spessore della lamiera di diaframma venga portato localmente ad una grandezza tra 25 mm e 28 mm, a seconda della profondità dell’irrigidimento a livello di ciascun diaframma. Gli irrigidimenti longitudinali devono essere connessi direttamente alle lamiere di diaframma mediante doppia saldatura d’angolo con uno spessore da 12 mm a 14 mm, a seconda della profondità dell’irrigidimento a livello di ciascun diaframma. Quantitativamente gli aumenti stimati sono:
Torre in Sicilia: 75 tonnellate per gli irrigidimenti 50 tonnellate per i diaframmi
Torre in Calabria: 85 tonnellate per gli irrigidimenti 50 tonnellate per i diaframmi
260 tonnellate in totale
3 Per l’irrigidimento longitudinale utilizzare una profondità costante di 800 mm ed uno spessore uguale all’attuale spessore massimo di irrigidimento o 65 mm (ossia, un irrigidimento 700 mm x 70 mm diventa 800 mm x 70 mm e un irrigidimento 575 mm x 58 mm diventa 800 mm x 65 mm). Gli irrigidimenti longitudinali devono essere connessi direttamente alle lamiere dei diaframmi con saldature d’angolo doppie, spessore 10 mm. Questa soluzione non richiede l’ispessimento locale delle lamiere di diaframma. Quantitativamente gli aumenti stimati sono:
Torre in Sicilia: 270 tonnellate per gli irrigidimenti 0 tonnellate per i diaframmi
Torre in Calabria: 290 tonnellate per gli irrigidimenti 0 tonnellate per i diaframmi
560 tonnellate in totale
• Può essere possibile ridurre la quantità aggiuntiva di acciaio richiesto prendendo in considerazione le seguenti modifiche:
• Gli irrigidimenti longitudinali piatti caricati devono essere cambiati con pezzi a T, come mostrato alla Figura 7-1 Irrigidimento longitudinale modificato utilizzando un pezzo a T
•
Figura 7-1 Irrigidimento longitudinale modificato utilizzando un pezzo a T
• Rendere gli irrigidimenti longitudinali talmente profondi che vadano a toccare le opposte piastre di gamba di torre (E o H) (e siano saldati alle stesse), e praticare un adeguato foro d’accesso attraverso le nuove piastre. La nuova piastra potrebbe anche funzionare come irrigidimento longitudinale per le opposte piastre di gamba di torre, consentendo di rimuovere l’irrigidimento attuale. La Figura 7-2 mostra due varianti della soluzione descritta.
Figura 7-2 Irrigidimento longitudinale modificato utilizzando una nuova piastra
Le soluzioni alternative sopra elencate possono ridurre l’acciaio aggiuntivo richiesto per adeguare il metodo di costruzione proposto; tuttavia, la sezione trasversale delle gambe di torre e eventualmente la sequenza fabbricazione/assemblaggio potrebbero dover essere modificate.
Allegato 1
Aerodinamica della Torre durante la Costruzione
Indice
1. Sommario... 43
2. Modi e Frequenze di Vibrazione ... 44
3. Valutazione della Vibrazione della Torre ... 46
3.1 Velocità di Risonanza del Vento... 46
3.2 Ampiezza di Risposta... 47
4. Massa Smorzante Regolata (TMD) ... 49
Appendice A : Fase di Costruzione... 52
Appendice B – Frequenze, Massa Equivalente e Progetto della TMD ... 61
1. Sommario
Questo promemoria riassume la vibrazione della torre indotta dal vento durante la fase di costruzione e la necessità di una massa smorzante regolata TMD (Tuned Mass Damper) per attenuare la vibrazione dove necessario, derivante dall’indagine che è stata eseguita in base agli 80 giorni di progetto, al metodo di costruzione proposto nel progetto definitivo e ai test eseguiti in galleria del vento sul modello aeroelastico completo di torre in BMT (Doc. No. 431163rep1v4), come segue.
Si deve investigare e controllare il primo modo di vibrare flessionale lungo l’asse del ponte.
La vibrazione della torre deve essere attenuata nelle fasi di costruzione No. 11 e 12 (erezione della gamba della torre, segmenti No. 13 e 14) per la sicurezza strutturale e nelle fasi costruttive da No. 15 a No. 22 (dall’erezione del semento No. 17 della gamba della torre alla fase iniziale di installazione PPWS) per il comfort dei lavoratori.
La vibrazione della torre può essere attenuata per le fasi costruttive No. 11 e 12 attraverso l’installazione della TMD per le condizioni in servizio nei segmenti della gamba della torre No. 13 e 14 e per le fasi di costruzione dalla No. 15 alla No. 22 attraverso l’installazione di un’altra TMD temporanea.
Le fasi di costruzione della superstruttura prese in considerazione per l’indagine sono descritte nell’Appendice A.
2. Modi e Frequenze di Vibrazione
La costruzione della superstruttura era rappresentata da 40 step costruttivi, dal No. 1 al No. 20 per la costruzione della torre, il No. 21 e il No. 22 per l’installazione della passerella, dal No. 23 al No.
32 per l’installazione dei cavi, dal No. 33 al No. 39 per la costruzione dell’impalcato e il No. 40 per la condizione di riferimento, come descritto in Appendice A.
Il modello globale 3D è stato stabilito in base alla sottomissione degli 80 giorni del progetto che include l’erezione della piattaforma della torre, ma solo per un peso di 8,000 kN, il sistema passerella e il sistema tie-back provvisorio. E’ stata eseguita un’analisi agli autovalori del ponte in costruzione per tutte le fasi costruttive e sono state ottenute frequenze proprie e massa equivalente come riferimento ai modi di vibrare della torre, come mostrato in Appendice B e illustrato in Figura 2-1.
Modo flessionale fuori dal piano
0,000
0,000
Figura 2-1 Frequenze proprie durante la costruzione come riferimento ai modi di vibrare della torre
3. Valutazione della Vibrazione della Torre
La valutazione della vibrazione della torre è stata fatta in base ai criteri di sicurezza e comfort per i lavoratori ed è stata eseguita tramite la valutazione della velocità di risonanza del vento per la torre in tutte le fasi costruttive e poi tramite la valutazione dell’ampiezza di risposta della torre nelle fasi costruttive che si ritiene avvengano al di sotto della velocità del vento di progetto.
3.1 Velocità di Risonanza del Vento
Le velocità di risonanza del vento sono state calcolate usando la formula sottostante, dove il numero di Strouhal è 14 dai test in galleria del vento per una torre libera.
Velocità di risonanza del vento V f : frequenze proprie (Hz)
D: lunghezza rappresentativa (20m)
Le velocità di progetto del vento sono state calcolate usando la formula seguente secondo i criteri di sicurezza e comfort per i lavoratori riguardo all’erezione della torre, dove 11.875 m/s è la velocità del vento conveniente per ottenere la velocità del vento di progetto, per l’erezione della parte alta della torre, usando la formula seguente, per la velocità del vento di lavoro di 15 m/s all’altezza di 10mm.
Velocità di progetto del vento
z : elevazione della parte alta dell’erezione della torre
uref : 29 m/s per la sicurezza strutturale (corrisponde a SLS2 del progetto di base) 11.875 m/s per il comfort dei lavoratori
Le velocità di risonanza del vento e le velocità di progetto del vento per il primo modo flessionale della torre lungo l’asse del ponte per tutte le fasi costruttive sono rappresentate nella Figura 3-1, poichè nei test in galleria del vento solo il primo modo flessionale è stato valutato rilevante per i criteri di sicurezza strutturale e comfort dei lavoratori.
0,0
Figure 3-1 Velocità di risonanza e velocità di progetto del vento per la torre durante la costruzione
Nella Figura 3-1, i punti blu mostrano la velocità di risonanza del vento del primo modo flessionale e le linee rosse mostrano la velocità di progetto del vento per i criteri di sicurezza e comfort. Sono state valutate le fasi costruttive la cui velocità di risonanza del vento è al di sotto della velocità di progetto del vento per quanto riguarda le ampiezze di risposta.
3.2 Ampiezza di risposta
Le ampiezze di risposta sono ottenute usando la relazione del numero di Scruton per l’ampiezza usando i risultati ottenuti in galleria del vento come mostrato di seguito, dove le masse equivalenti sono quelle calcolate nell’analisi agli autovalori, lo smorzamento è stato assunto pari a 0,16% che si ritiene realistico dalle misure effettuate.
Numero di Scrouton
Densità aria ρ=1.23 kg·s/m,
Lunghezza rappresentativa D = 20m
Smorzamento strutturale δ=0.01 in logdec
y = 8837,7e-0,237x
Wind Incidence 0 Degrees - Freestanding (Longitudinal Upper, Smoothflow)
Figure 3-1 Diagramma Apeak-Sc (Torre libera investito da un flusso leggero)
y = 6938.6e-0.267x
Wind Incidence 0 Degrees (Longitudinal Upper)
Figura 3-3 Diagramma AR.M.S.-Sc (Torre libera investito da un flusso leggero)
I picchi di ampiezza attesi e le ampiezze ammissibili della torre durante la costruzione della parte alta dell’erezione della torre sono mostrate di seguito per le fasi di costruzione dove sono richieste misure di attenuazione.
0
Figura 3-4 Picco dell’ampiezza attesa e ampiezza ammissibile
Le ampiezze ammssibili sono calcoalte in modo tale che la forza del vento nella torre non supera la capacità per la combinazione di carico 1.0DD+1.0VV per valutazioni di sicurezza, dove VV è caustao dall’oscillazione vortex shedding e il fattore gamma per il materiale è preso in considerazione pari a 1.05, e il picco dell’accelerazione che i lavoratori sentono sulla struttura non supera i 0.5 m/s2 (50gal) secondo valutazioni di comfort per i lavoratori.
Nella Figura 3-4 si è trovato che la vibrazione della torre deve essere attenuata nelle fasi costruttive No. 11 e 12 (erezione del segmento della gamba della torre No.13 e 14) per la sicurezza strutturale e nelle fasi costruttive dalla No. 15 alla No. 22 (dall’erezione del segmento di gamba della torre No. 17 verso la fase iniziale dell’installazione PPWS) per il comfort dei lavoratori.
4. Massa Smorzante Regolata (TMD)
La vibrazione della torre nelle fasi costruttive No. 11 e 12 può essere attenuate dalla TMD per le condizioni di servizio in modo che sia installata nei segmenti della gamba della torre No. 13 e 14, poichè per le condizioni di servizio la frequenza è lontana dalla frequenza della torre ma la massa è più grande e lo smorzamento aggiuntivo richiesto è relativamente piccolo.
La vibrazione della torre nelle fasi costruttive dalla No. 15 alla No. 22 deve essere attenuata da un’altra TMD provvisoria che viene utilizzata per la torre durante la costruzione. Permettendo un
margine di errore del 5% per la regolazione della frequenza e del 10% per la regoalzione dello smorzamento, la massa TMD provvisoria è stata calcolata pari a MTMD= 45 tonnellate per ogni gamba delal torre e uno smorzamento interno del 9% per la fase costruttiva No. 22 con lo scopo di attenuare la vibrazione secondo le condizioni seguenti. I risultati dettagliati ottenuti dalla TMD provvisoria in tutte le fasi costruttive sono descritte in Appendice B.
La massa TMD è posizionata sulla torre a 290m di altezza dopo che viene eretto il segmento No. 16 della gamba della torre, spostata a 350m di altezza dopo che viene eretto il segmento No. 19 della gamba della torre (fase costruttiva No. 9) e poi spostata vicino a / sopra il traverso No. 3 dopo che la torre viene completata (fase costruttiva No. 19).
La massa TMD è posizionata sul segmento della gamba della torre No. 16 in modo che la frequenza sia regolata per adattarsi alla fase costruttiva 15 (erezione del segmento No. 17 della gamba della torre) e riaggiustata 5 volte per meglio adattarsi alle fasi costruttive seguenti, poiché la frequenza della torre varia da 0.176 a 0.115 Hz. Il riaggiustamento finale viene eseguito dopo che è installato il sistema tie-back provvisiorio.
La massa TMD provvisoria è stata progettata, come una delle possibili soluzioni, come un sistema di pendolo inverso ognuno di massa pari a 22.5 tonnellate con una molla e uno smorzatore idraulico, come mostrato in Figura 4-1, assumendo due masse TMD attaccate a ogni gamba della torre.
Figura 4-1 TMD provvisoria e la sua posizione attesa
Di ti f
Appendice A : Fasi Costruttive
Fase-21 Installazione della passerella Fase-22
Installazione della
passerella Set-back Provvisorio
Fase-23 10 / 324 Trefoli installati
Fase-24 20 / 324 Trefoli installati
Fase-25 40 / 324 Trefoli installati
Fase-26 60 / 324 Trefoli installati
Fase-27 90 / 324 Trefoli installati
Fase-28 130 / 324 Trefoli installati
Fase-29 180 / 324 Trefoli installati
Fase-30 230 / 324 Trefoli installati
Fase-31 270 / 324 Trefoli installati
Fase-32
Installazione del cavo
Completamento cavo
Fase-33 13% dell’impalcato installato
Fase-34 26% dell’impalcato installato
Fase-35 39% dell’impalcato installato
I pendini Tie-down vengono installati
Fase-36 52% dell’impalcato installato
Fase-37 69% dell’impalcato installato
Fase-38 79% dell’impalcato installato
Fase-39
Sequenza per l’installazione dell’impalcato
Appendice B – Frequenze, Massa Equivalente e Progetto della massa TMD
Re
f Meq Mmode δ Sc f m c δ
Hz ton/m/leg ton/leg (logdec) /leg Hz ton/leg kN s/m (logdec) /leg (logdec) α h δeq A(tower) ζ A(TMD)
100% 100% 0,128 0,000 7,3 0,000
95% 90% 0,094 0,000 6,7 0,002
95% 110% 0,095 0,000 6,2 0,002
105% 90% 0,066 0,008 5,4 0,040
105% 110% 0,074 0,003 5,2 0,016
100% 100% 0,116 0,001 6,7 0,004
95% 90% 0,120 0,000 7,2 0,003
95% 110% 0,116 0,001 6,5 0,004
105% 90% 0,061 0,058 4,9 0,261
105% 110% 0,069 0,029 4,7 0,126
100% 100% 0,121 0,001 6,7 0,007
95% 90% 0,058 0,117 4,7 0,510
95% 110% 0,066 0,066 4,5 0,274
105% 90% 0,133 0,000 7,3 0,003
105% 110% 0,135 0,000 6,7 0,003
100% 100% 0,100 0,000 6,5 0,002
95% 90% 0,106 0,000 7,1 0,001
95% 110% 0,100 0,000 6,2 0,002
105% 90% 0,058 0,023 4,8 0,102
105% 110% 0,069 0,008 4,6 0,035
100% 100% 0,090 0,006 6,4 0,030
95% 90% 0,108 0,001 7,4 0,008
95% 110% 0,098 0,003 6,4 0,016
105% 90% 0,054 0,110 4,7 0,421
105% 110% 0,064 0,046 4,5 0,169
100% 100% 0,108 0,003 6,9 0,019
95% 90% 0,059 0,117 5,0 0,483
95% 110% 0,069 0,058 4,7 0,222
105% 90% 0,103 0,005 7,1 0,027
105% 110% 0,102 0,005 6,4 0,027
100% 100% 0,090 0,001 6,7 0,007
95% 90% 0,072 0,008 5,8 0,037
95% 110% 0,081 0,003 5,2 0,015
105% 90% 0,072 0,008 5,9 0,038
105% 110% 0,083 0,003 5,4 0,012
100% 100% 0,100 0,003 6,6 0,015
95% 90% 0,081 0,013 6,0 0,067
95% 110% 0,086 0,009 5,3 0,040
105% 90% 0,071 0,029 5,5 0,131
105% 110% 0,083 0,012 5,1 0,049
100% 100% 0,098 0,008 5,6 0,041
95% 90% 0,058 0,140 4,1 0,539
95% 110% 0,069 0,061 3,9 0,222
105% 90% 0,160 0,000 7,1 0,001
105% 110% 0,136 0,000 6,3 0,003
100% 100% 0,108 0,000 6,2 0,003
95% 90% 0,079 0,006 5,2 0,032
95% 110% 0,089 0,003 4,7 0,012
105% 90% 0,089 0,003 5,8 0,014
105% 110% 0,097 0,001 5,2 0,007
100% 100% 0,112 0,001 6,2 0,007
95% 90% 0,081 0,015 5,2 0,073
95% 110% 0,090 0,007 4,7 0,031
105% 90% 0,091 0,007 5,7 0,036
105% 110% 0,098 0,004 5,2 0,019
100% 100% 0,087 0,020 5,0 0,091
95% 90% 0,055 0,181 3,8 0,621
95% 110% 0,070 0,066 3,6 0,214
105% 90% 0,144 0,000 6,9 0,002
105% 110% 0,117 0,002 5,9 0,012
100% 100% 0,080 0,006 4,5 0,025
95% 90% 0,099 0,001 6,2 0,006
95% 110% 0,092 0,002 5,2 0,009
105% 90% 0,052 0,079 3,5 0,250
105% 110% 0,068 0,019 3,3 0,057
100% 100% 0,077 0,022 4,3 0,084
95% 90% 0,096 0,005 5,9 0,026
95% 110% 0,095 0,005 5,1 0,024
105% 90% 0,050 0,182 3,3 0,522
105% 110% 0,065 0,055 3,2 0,151
100% 100% 0,107 0,005 6,0 0,026
95% 90% 0,097 0,010 5,9 0,054
95% 110% 0,095 0,012 5,1 0,053
105% 90% 0,075 0,047 4,9 0,201
105% 110% 0,088 0,019 4,6 0,075
100% 100% 0,090 0,002 5,1 0,010
95% 90% 0,082 0,005 5,7 0,024
95% 110% 0,070 0,014 4,7 0,058
105% 90% 0,072 0,012 4,2 0,045
105% 110% 0,093 0,002 3,9 0,006
100% 100% 0,093 0,006 5,1 0,025
95% 90% 0,087 0,010 5,7 0,046
95% 110% 0,074 0,027 4,7 0,102
105% 90% 0,072 0,031 4,2 0,106
105% 110% 0,093 0,006 3,9 0,020
100% 100% 0,090 0,015 5,4 0,067
95% 90% 0,080 0,031 4,7 0,120
95% 110% 0,093 0,013 4,1 0,044
105% 90% 0,096 0,010 5,7 0,048
105% 110% 0,097 0,010 4,9 0,039
100% 100% 0,081 0,021 5,4 0,094
95% 90% 0,083 0,018 5,1 0,077
95% 110% 0,087 0,014 4,4 0,050
105% 90% 0,085 0,016 5,3 0,069
105% 110% 0,096 0,007 4,6 0,028
100% 100% 0,104 0,002 6,6 0,015
95% 90% 0,078 0,018 5,7 0,102
95% 110% 0,086 0,010 5,1 0,050
105% 90% 0,078 0,019 5,7 0,106
105% 110% 0,087 0,009 5,2 0,045
100% 100% 0,074 0,000 5,6 0,000
95% 90% 0,058 0,000 7,0 0,000
95% 110% 0,049 0,000 5,7 0,002
105% 90% 0,049 0,000 4,2 0,001
105% 110% 0,067 0,000 4,0 0,000
0,478 0,97 0,22% 1,053 14,1 0,025
3,3 0,140 45 6,0 0,076 0,478
Step-21
3,0 0,115 45 6,0 0,092 0,582
Step-20-3 0,117 73,5 6343 0,01 1,00
0,582 0,82 0,43% 1,036 14,1 0,042
1,00 3,3 0,115 45 6,0 0,092
0,87 0,40% 1,036 14,1 0,036
Step-20-2 0,111 81,9 7035 0,01
3,9 0,115 45 6,0 0,092 0,582
Step-20-1 0,111 95,7 8499 0,01 1,00
0,511 0,87 0,52% 1,016 14,1 0,048
1,00 3,0 0,131 45 6,0 0,081
0,87 0,47% 1,083 14,1 0,043
Step-20-0 0,129 72,8 6565 0,01
3,3 0,131 45 6,0 0,081 0,511
Step-19-2 0,121 81,2 7280 0,01 1,00
0,511 0,91 0,46% 1,074 14,1 0,037
1,00 3,9 0,131 45 6,0 0,081
0,91 0,59% 0,942 14,1 0,047
Step-19-1 0,122 95 8111 0,01
3,0 0,131 45 6,0 0,081 0,511
Step-19-0 0,139 73,5 6369 0,01 1,00
0,511 0,91 0,53% 0,992 14,1 0,042
1,00 3,3 0,131 45 6,0 0,081
0,94 0,51% 0,992 14,1 0,037
Step-18-2 0,132 82,1 7067 0,01
3,8 0,131 45 6,0 0,081 0,511
Step-18-1 0,132 94,7 7795 0,01 1,00
0,471 0,94 0,64% 0,953 14,1 0,046
1,00 3,0 0,142 45 6,0 0,075
0,82 0,44% 1,007 14,1 0,042
Step-18-0 0,149 75 6260 0,01
3,4 0,142 45 6,0 0,075 0,471
Step-17-2 0,141 83,5 6935 0,01 1,00
0,471 0,82 0,38% 1,000 14,1 0,034
1,00 4,1 0,142 45 6,0 0,075
0,82 0,50% 0,976 14,1 0,046
Step-17-1 0,142 101,3 7910 0,01
3,1 0,160 45 6,0 0,066 0,418
Step-17-0 0,164 76,3 6049 0,01 1,00
0,418 0,82 0,45% 1,032 14,1 0,041
1,00 3,5 0,160 45 6,0 0,066
0,92 0,49% 1,026 14,1 0,033
Step-16-2 0,155 85 6710 0,01
4,3 0,160 45 6,0 0,066 0,418
Step-16-1 0,156 106,1 7804 0,01 1,00
0,375 0,92 0,66% 0,967 14,1 0,045
1,00 3,1 0,178 45 6,0 0,060
0,92 0,59% 1,023 14,1 0,040
Step-16-0 0,184 77,1 5772 0,01
3,5 0,178 45 6,0 0,060 0,375
Step-15-2 0,174 86,1 6417 0,01 1,00
0,375 0,96 0,54% 1,011 14,1 0,031