NK  NK 

1

1

FATICA

2

FATICA: curva di Wholer semplificata

1 1

m m

fNf K

 

Equazione curva di Wholer

con K ed m costanti del materiale

1m f f

N

 K

 

  

 

m

f f

N K^

ponendo

b

f aNf

 

1b f

Nf

a



 

  

 

3

Limite di fatica

) log(

) log(

6 ) 10 log(

) log(

: punto

) log(

) log(

3 ) 10 log(

) log(

: punto

6 3

aL f

f

R f

f

N II

N I





















Limite di fatica

1 2

f a m 1

f R

K

b b n

 

 ^ ^

3

5

Limite di fatica

6

Limite di fatica

7

Limite di fatica

Limite di fatica

5

9

Riassumendo

La maggior parte dei dati sperimentali per la fatica ad alto numero di cicli è ottenuta per mezzo di prove sperimentali eseguite con l’applicazione di carichi alterno-simmetrici.

Nei componenti di macchine i carichi applicati spesso non sono alterno-simmetrici

RELAZIONI per utilizzare i dati sperimentali:

SODEBERG GOODMAN GERBER ASME ELLITTICA LANGER

………

10

Diagramma di Goodman-Smith Sotto condizioni di fatica ad alto numero di cicli si può usare anche un diagramma di Goodman modificato.

11

Diagramma di Goodman-Smith

Diagramma di Goodman-Smith

max,min,a,m

m

_f

_f

R

R

_y

_y

_y

_y

7

13

Diagramma di Goodman-Smith

14

Diagramma di Goodman-Smith

15

Diagramma di Goodman-Smith

Diagramma di Goodman-Smith

9

17

Diagramma di Goodman-Smith

Valori limite di _m

regione a regione b regione c regione d

y m ab

  

  

ab m 0

   0_m_cd

cd m y

  

1 1

limite di validità si ha collasso del componente se:

regione a

regione b

regione c

regione d

18

Diagramma di Goodman-Smith

y m f y

   

   

f y m 0

   

0 1

y f

m k

 

 ^

 



1

y f

m y

k

 

 

  



1 1

max 2 _{m y}

   

max m f

  

 

max 1 k _{m f}

    

max y

 

19

Diagramma di Goodman-Smith

Fatica multiassiale

11

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Fatica multiassiale

22

Fatica multiassiale

23

Fatica multiassiale

Esercizio Calcolare il momento flettente massimo alterno simmetrico applicabile al componente in figura per avere vita infinita.

Momento torcente costante che genera uno sforzo tangenziale di tensione pari a = 100 MPa e da un momento flettente alterno simmetrico da determinare.

Materiale: carico di rottura pari a 700 MP, snervamento pari a 540 MPa.

Il pezzo è lavorato con rettifica media.

DATI: D =34 mm; d=30 mm; r =2 mm

Dopo aver effettuato il calcolo del momento massimo applicabile, determinare il numero di cicli se il momento viene maggiorato del 20%.

13

25

Esercizio

26

Esercizio