Integrazione - Allegato A (6182 KB)

(1)

Aplus S.r.l.

Via G. Savelli, 86 35129 Padova

URL: www.aplusconsulting.it Redatto da:

VETRI SPECIALI S.P.A. – INSTALLAZIONE DI ORMELLE (TV): PROGETTO DI

RIFACIMENTO FORNO FUSORE CON RISTRUTTURAZIONE STABILIMENTO

VETRARIO

STUDIO DELLA DIFFUSIONE ATMOSFERICA DELLE EMISSIONI GASSOSE ‐ INTEGRAZIONI

Vetri Speciali S.p.a.

Sede legale:

Via G. Manci, 5 – Palazzo Fugger Galasso 38122 Trento (TN)

Sede dell’installazione:

Via Stadio, 53 – 31024 Ormelle (TV) Ditta proponente:

ECOconsulting S.r.l.

Piazzetta Giordano Domenico Beotto, 7 31010 Cimadolmo (TV)

(2)

SOMMARIO

1. ^PREMESSA ... 4

2. ^DATI UTILIZZATI IN INGRESSO ALLA CATENA MODELLISTICA ... 5

2.1 ^Dati di emissione ... 5

2.1.1 ^Stato ante‐operam “effettivo” ... 5

2.1.2 ^Stato di progetto “mediamente atteso” ... 6

2.2 ^Dati metereologici di input ... 8

3. SIMULAZIONI MODELLISTICHE DELLA DISPERSIONE DEGLI INQUINANTI AERIFORMI ... 9

3.1 ^Modello di calcolo ... 9

3.2 ^Dominio di calcolo ... 10

3.3 ^Parametri assegnati nelle simulazioni ... 10

3.4 ^Risultati delle simulazioni ... 10

3.4.1 ^Risultati numerici degli indicatori di qualità dell’aria ... 12

3.4.2 Distribuzioni spaziali degli indicatori di qualità dell’aria ... 14

3.5 ^Confronto con i dati di qualità dell’aria ... 15

4. CONCLUSIONI ... 16

INDICE TABELLE

Tabella 2.1 Localizzazione del camino E1 (coordinate piane, sistema di riferimento Gauss‐Boaga) ... 5

Tabella 2.2 Parametri geometrici e di esercizio d’impianto nello stato ante‐operam ... 5

Tabella 2.3 Livelli emissivi nello stato ante‐operam ... 6

Tabella 2.4 Localizzazione del nuovo camino E1* (coordinate piane, sistema di riferimento Gauss‐Boaga) ... 7

Tabella 2.5 Parametri geometrici e di esercizio d’impianto nello stato post‐operam ... 7

Tabella 2.6 Livelli emissivi nello stato post‐operam ... 8

Tabella 3.1 Parametri assegnati nelle simulazioni ... 10

Tabella 3.2 Indicatori di riferimento di qualità dell’aria adottati nello studio ... 11

Tabella 3.3 Risultati delle simulazioni: valori massimi di ricaduta per i recettori della griglia per i contaminanti oggetto di studio ‐scenari ante‐operam e post‐operam ... 12

Tabella 3.4 Confronto con i limiti di legge della situazione ante‐operam effettiva e post‐operam media e “massima”, nei punti di massima concentrazione (percentuali di contributo) ... 14

Tabella 3.5. Confronto della concentrazione massima annua di NOx e PM10 con i dati di qualità dell’aria rilevati .. 15

INDICE FIGURE

Figura 2.1 Dislocazione del camino nello stato ante‐operam rispetto alla posizione degli edifici dell’installazione .... 5

Figura 2.2 Dislocazione del camino nello stato post‐operam rispetto alla posizione degli edifici dell’installazione .... 7

(3)

Figura 3.1 Recettori discreti radiali individuati per la quantificazione dei valori di ricaduta ... 11

APPENDICE 1

Mappa Biossido di Azoto (NO2) [99.8% massimi orari] – Stato di progetto (anno 2013) Mappa Biossido di Azoto (NO2) [media anno] – Stato di progetto (anno 2013)

Mappa Biossido di zolfo (SO2) [99.7% massimi orari] – Stato di progetto (anno 2013) Mappa Biossido di zolfo (SO2) [99.2% media delle 24 h] – Stato di progetto (anno 2013) Mappa Biossido di zolfo (SO²) [media anno] – Stato di progetto (anno 2013)

Polveri (PM10) [90.1% media delle 24 h] – Stato di progetto (anno 2013) Polveri (PM10) [media anno] – Stato di progetto (anno 2013)

Monossido di Carbonio (CO) [media mobile 8 h] – Stato di progetto (anno 2013) Arsenico (As) [media anno] – Stato di progetto (anno 2013)

Cadmio (Cd) [media anno] – Stato di progetto (anno 2013) Nichel (Ni) [media anno] – Stato di progetto (anno 2013) Piombo (Pb) [media anno] – Stato di progetto (anno 2013)

APPENDICE 2

Ricaduta inquinanti sui recettori discreti radiali

(4)

1. PREMESSA

Il presente elaborato, redatto su incarico di ECOconsulting S.r.l., contiene le integrazioni richieste con nota prot. N. 2017/0042494 dal sottogruppo istruttorio VIA in merito alla ricaduta al suolo delle emissioni gassose prodotte dall’installazione Vetri Speciali S.p.a. di Via Stadio, 53 – Ormelle (TV), a seguito dell’ammodernamento dell’impianto con sostituzione del forno fusorio utilizzato per la produzione di vetro per contenitori.

In particolare, nello studio precedente erano stati considerati gli inquinanti prodotti dall’installazione Vetri Speciali S.p.a.¹, per i quali sono previste variazioni a seguito della realizzazione del progetto, nelle condizioni teoricamente più gravose di funzionamento dell’impianto (corrispondenti, per gli inquinanti principali, ai limiti autorizzativi) al fine di poter stimare, in via del tutto cautelativa, l’impatto ambientale massimo. L’approccio seguito nello studio è stato quello della simulazione, tramite modello gaussiano non stazionario a puff, della diffusione atmosferica delle concentrazioni delle specie prodotte. Il modello che è stato utilizzato è CALPUFF, che calcola la concentrazione degli inquinanti presenti nell’aria ambiente al suolo elaborando i dati di emissione e i dati meteorologici.

Nel presente studio integrativo le simulazioni modellistiche sono state rimodulate, come richiesto dal sottogruppo istruttorio VIA, al fine di poter valutare l’effettivo impatto ambientale in base ai valori di esercizio effettivamente misurati negli ultimi anni e quelli futuri mediamente attesi.

Analogamente allo studio precedente, per gli inquinanti per i quali sono fissati valori limite dalla normativa vigente sulla qualità dell’aria ambiente (NOx, SOx, polveri, CO, Pb, Ni, As, Cd), le concentrazioni di massima ricaduta sono state confrontate con gli Standard di Qualità dell’Aria (SQA), stabiliti dalla normativa vigente (D.Lgs. 155/2010 e smi), e con i dati misurati dalle stazioni di rilevamento più limitrofe all’area di intervento.

1 Ossidi di azoto (NOx), ossidi di zolfo (SOx), polveri, acido cloridrico (HCl) e acido fluoridrico (HF) [nonché gli inquinanti minori monossido di carbonio (CO), metalli (Arsenico – As –, Cadmio – Cd –, Nichel – Ni –, Piombo – Pb –, Cobalto – Co –, Cromo – Cr –, Rame – Cu –, Manganese – Mn –, Antimonio – Sb –, Stagno – Sn –, Vanadio – V –, Zinco – Zn –, Tallio – Tl –) e selenio (Se)].

(5)

2. DATI UTILIZZATI IN INGRESSO ALLA CATENA MODELLISTICA

2.1 DATI DI EMISSIONE

2.1.1 Stato ante‐operam “effettivo”

La Figura 2.1 mostra la posizione in pianta del camino del forno fusorio E1 nello scenario ante‐operam all’interno dell’installazione in esame e indica l’altezza degli edifici più prossimi di cui si è tenuto conto mediante la funzione di Building Downwash disponibile nel modello di dispersione; le relative coordinate geografiche sono riportate nella successiva Tabella 2.1.

14 m 8,5 m 8 m

Figura 2.1 Dislocazione del camino nello stato ante‐operam rispetto alla posizione degli edifici dell’installazione

Tabella 2.1 Localizzazione del camino E1 (coordinate piane, sistema di riferimento Gauss‐Boaga)

Emissione Provenienza Est Nord

E1 Processo di fusione e trattamento superficiale

a caldo 1765553.37 5074241.51

I parametri geometrici e quelli di esercizio d’impianto utilizzati nella simulazione modellistica sono riassunti nella tabella seguente, che riporta in particolare i valori medi di temperatura, portata e velocità dei fumi in uscita rilevati semestralmente dalla Stazione Sperimentale del Vetro (SSV) dal 01/07/2013 ad oggi, come descritto nella “RELAZIONE INTEGRATIVA Pratica. N° 2017/842 – Prot. N. 2017/0042494” cui si rimanda per maggiori dettagli.

Tabella 2.2 Parametri geometrici e di esercizio d’impianto nello stato ante‐operam

Parametro Unità di misura Valori

Diametro m 0,8

Area m² 0,5

Altezza m 20

Temperatura °C 170

Portata Nmc/h 14.583

Velocità m/s 22,7

E1

(6)

In Tabella 2.3 sono riportati i valori medi delle concentrazioni misurate dalla Stazione Sperimentale del Vetro nel periodo di riferimento sopramenzionato e i flussi di massa, su base annua, degli inquinanti emessi.

Tabella 2.3 Livelli emissivi nello stato ante‐operam

Inquinante Concentrazione

[mg/Nm³] Flusso di massa [kg/anno]

NOx – Ossidi di azoto 950 121.359,726

SOx – Ossidi di zolfo 379 48.416,143

Polveri totali 4 510,988

CO – Monossido di carbonio 42 5.365,377

HCl – Acido cloridrico 11 1.405,218

HF – Acido fluoridrico 0,300 38,324

As ‐ Arsenico 0,010 1,319

Cd ‐ Cadmio 0,003 0,319

Ni ‐ Nichel 0,027 3,508

Pb ‐ Piombo 0,042 5,378

Co ‐ Cobalto 0,001 0,179

Cr ‐ Cromo 0,019 2,443

Cu ‐ Rame 0,012 1,544

Mn ‐ Manganese 0,008 1,084

Sb ‐ Antimonio 0,012 1,522

Sn ‐ Stagno 0,053 6,743

V ‐ Vanadio 0,004 0,492

Zn ‐ Zinco 0,154 19,657

Tl ‐ Tallio 0,004 0,499

Se ‐ Selenio 0,027 3,425

2.1.2 Stato di progetto “mediamente atteso”

Il progetto in esame prevede:

 la sostituzione del forno fusorio utilizzato per la produzione di vetro per contenitori;

 lo spostamento del punto di emissione E1.

La localizzazione planimetrica del nuovo camino E1* è rappresentata in Figura 2.2, in cui è indicata l’altezza degli edifici più prossimi per la funzione di Building Downwash, mentre la Tabella 2.4 riporta le relative coordinate geografiche.

(7)

^25 m_17 m

11 m 8,5 m 6,5 m 4 m

Figura 2.2 Dislocazione del camino nello stato post‐operam rispetto alla posizione degli edifici dell’installazione

Tabella 2.4 Localizzazione del nuovo camino E1* (coordinate piane, sistema di riferimento Gauss‐Boaga)

Emissione Provenienza Est Nord

E1* Processo di fusione e trattamento superficiale

a caldo 1765695.89 5074301.95

I parametri geometrici e quelli di esercizio d’impianto utilizzati nella simulazione modellistica dello scenario di progetto sono riassunti nella tabella seguente, che riporta ‐ sulla base dei dati forniti dalla committenza ‐ i valori mediamente attesi per la campagna produttiva del nuovo forno.

Tabella 2.5 Parametri geometrici e di esercizio d’impianto nello stato post‐operam

Parametro Unità di misura Valori

Diametro m 0,95

Area m² 0,709

Altezza m 35

Temperatura °C 280

Portata (1) Nmc/h 16.530

Velocità m/s 23,1

Nota (1): Valore di portata riferito ai fumi secchi all’8% di O2, calcolato ipotizzando un tenore di ossigeno pari al 12% e di umidità pari al 18%.

Nella Tabella 2.6 sono riportati i valori mediamente attesi delle concentrazioni (quindi non rappresentativi dei valori massimi che devono prevedere un margine di scostamento dalle medie simulate) e i flussi di massa degli inquinanti emessi su base annua. Si precisa che per gli inquinanti minori (CO, metalli, selenio) i valori medi di concentrazione attesi sono stati considerati coincidenti con quelli attualmente emessi dal forno fusorio esistente, analogamente a quanto ipotizzato nello studio precedentemente svolto.

E1*

(8)

Tabella 2.6 Livelli emissivi nello stato post‐operam

Inquinante Concentrazione

[mg/Nm³] Flusso di massa [kg/anno]

NOx – Ossidi di azoto 700 101.361,960

SOx – Ossidi di zolfo 300 43.440,840

Polveri totali 4 579,211

CO – Monossido di carbonio 10 1.448,028

HCl – Acido cloridrico 11 1.592,831

HF – Acido fluoridrico 0,300 43,441

As ‐ Arsenico 0,010 1,495

Cd ‐ Cadmio 0,003 0,362

Ni ‐ Nichel 0,027 3,977

Pb ‐ Piombo 0,042 6,096

Co ‐ Cobalto 0,001 0,203

Cr ‐ Cromo 0,019 2,769

Cu ‐ Rame 0,012 1,750

Mn ‐ Manganese 0,008 1,229

Sb ‐ Antimonio 0,012 1,725

Sn ‐ Stagno 0,053 7,643

V ‐ Vanadio 0,004 0,557

Zn ‐ Zinco 0,154 22,282

Tl ‐ Tallio 0,004 0,565

Se ‐ Selenio 0,027 3,883

2.2 DATI METEREOLOGICI DI INPUT

Per le simulazioni di diffusione sono state utilizzante le serie orarie annuali di:

 velocità del vento;

 direzione del vento (flow vector) da simulazioni CALMET;

 temperatura fornite dal centro meteorologico di Teolo (PD);

 classe di stabilità di Pasquill;

 altezza di rimescolamento;

 precipitazione da misure effettuate nella stazione ARPAV di Vazzola‐Tezze fornite dal Centro meteorologico di Teolo (PD).

relative all’anno 2013, risultato il peggiore in termini di dispersione su base annua.

I dati meteorologici sono stati forniti puntualmente da A.R.P.A.V. ‐ Centro Meteorologico di Teolo con riferimento a San Polo di Piave (TV), posta a circa 2,5 km dall’installazione.

(9)

3. SIMULAZIONI MODELLISTICHE DELLA DISPERSIONE DEGLI INQUINANTI AERIFORMI

3.1 MODELLO DI CALCOLO

Le simulazioni modellistiche d’impatto sulla qualità dell’aria delle sorgenti emissive sono state condotte tramite il codice di calcolo CALPUFF, in catena col modello meteorologico diagnostico CALMET.

Il software CALPUFF è un modello gaussiano non stazionario di tipo puff. I modelli a puff si basano sull’ipotesi che qualsiasi emissione di inquinante da parte di una sorgente puntuale può essere vista come l'emissione in successione di una sequenza di piccoli sbuffi di gas detti appunto puff, ciascuno indipendente dall'altro. Tali porzioni di fumo, una volta emesse, evolvono indipendentemente nello spazio e nel tempo in base alle caratteristiche di spinta acquisite all'emissione e in base alle condizioni meteorologiche medie e in base alla turbolenza che incontrano nel loro cammino.

Pur essendo prevista l’opzione dell’utilizzo di dati meteorologici puntuali (similmente ai più comuni modelli gaussiani stazionari), le piene potenzialità del codice di CALPUFF vengono attivate se utilizzato in congiunzione con i campi meteorologici tridimensionali generati da CALMET. CALMET, a sua volta, è un modello meteorologico diagnostico che, a partire da dati osservati (al suolo e di profilo) e da dati geofisici produce campi orari tridimensionali di vento e bidimensionali di diverse variabili meteorologiche e micrometeorologiche.

CALPUFF è un modello raccomandato dall’EPA e realizzato dalla Earth Tech Inc. per conto del California Air Resources Board (CARB) e dell’EPA. È un modello avanzato che simula l’emissione di uno o più inquinanti. Può essere applicato su scala di decine o centinaia di chilometri e comprende algoritmi per tenere conto di effetti come l’impatto con il terreno, la rimozione degli inquinanti dovuti a deposizione secca e umida e le trasformazioni chimiche.

Un sistema modellistico come CALMET/CALPUFF può correttamente riprodurre fenomeni quali la stagnazione degli inquinanti (calme di vento), il ricircolo dei venti e la variazione temporale e spaziale delle condizioni meteorologiche.

Fra le caratteristiche di CALPUFF, si possono elencare le seguenti:

 l’algoritmo principale di CALPUFF implementa un modello di dispersione non stazionario a puff gaussiano. Questo permette la trattazione rigorosa ed esplicita anche dei periodi nei quali il vento è debole o assente;

 i coefficienti di dispersione sono calcolati dai parametri di turbolenza (u*, w*, LMO), anziché dalle classi di stabilità Pasquill‐Gifford‐Turner. Vale a dire che la turbolenza è descritta da funzioni continue anziché discrete;

 durante i periodi in cui lo strato limite ha struttura convettiva, la distribuzione delle concentrazioni all'interno di ogni singolo puff è gaussiana sui piani orizzontali, ma asimmetrica sui piani verticali, cioè tiene conto della asimmetria della funzione di distribuzione di probabilità delle velocità verticali. In altre parole, il modello simula gli effetti sulla dispersione dovuti ai moti dell'aria ascendenti (le comunemente dette "termiche") e discendenti tipici delle ore più calde della giornata e dovuti ai vortici di grande scala.

(10)

3.2 DOMINIO DI CALCOLO

Il modello è stato applicato ai contaminanti per i quali si prevedono variazioni significative dei flussi emessi a seguito della realizzazione del progetto in esame.

Le simulazioni sono state effettuate su un dominio di calcolo centrato sull’installazione, corrispondente a un’area quadrata di lato pari a 10 km suddivisa in celle regolari di lato 100 m.

Informazioni Sistema cartografico:

 Proiezione: Gauss‐Boaga;

 Fuso: Ovest;

 Datum: Roma40.

3.3 PARAMETRI ASSEGNATI NELLE SIMULAZIONI

Le opzioni nel modello CALPUFF specificano le variabili e gli algoritmi per la rappresentazione dei processi fisici che rivestono una importanza primaria per l’accuratezza delle previsioni di concentrazione degli inquinanti nell'aria.

Nella tabella seguente sono riepilogati i principali parametri assegnati nelle simulazioni eseguite dal modello di dispersione.

Tabella 3.1 Parametri assegnati nelle simulazioni

Parametro Valore assegnato

Distribuzione verticale nelle vicinanze del terreno Gaussiana

Modulo per la trasformazione chimica Disattivo, inquinanti inerti

Modulo per la deposizione secca Attivato

Modulo per la deposizione umida Attivato

Modulo per il Building Downwash Attivo Metodo ISC (Hubner‐Snyder/Schulmann‐Scire)

Roughness length (rugosità) (z0) 0,25 m

Profilo verticale di velocità del vento ISC rural Soglia sotto cui si attiva il modulo delle calme di vento 0,5 m/s Transitional Plume rise (innalzamento del pennacchio) Attivo Modellazione degli elementi del pennacchio Puff

Inversion Strength Temperature gradient

Partial plume path adjustment for terrain Attivato

Puff splitting Attivato

3.4 RISULTATI DELLE SIMULAZIONI

In questo paragrafo vengono riportati i risultati delle simulazioni effettuate sia in termini numerici/tabellari che come distribuzione spaziale in forma grafica (mappe riassuntive relative alla distribuzione al livello del suolo degli inquinanti oggetto di studio).

I risultati riportati si riferiscono ai valori massimi degli indicatori di qualità dell’aria di seguito riportati:

(11)

Tabella 3.2 Indicatori di riferimento di qualità dell’aria adottati nello studio

Inquinante Indicatori Valori limite

Biossido di Azoto (NO2) 99.8% massimi orari 200 (μg/m³) media anno ‐ protezione salute umana / vegetazione 40 / 30 (μg/m³)

Biossido di zolfo (SO2) 99.7% massimi orari 350 (μg/m³)

99.2% media delle 24 h 125 (μg/m³) media anno – protezione vegetazione 20 (μg/m³)

Polveri (PM10) 90.1% media delle 24 h 50 (μg/m³)

media anno 40 (μg/m³)

Monossido di Carbonio (CO) media mobile 8 h 10 (mg/m³)

Arsenico (As) media anno 6 (ng/m³)

Cadmio (Cd) media anno 5 (ng/m³)

Nichel (Ni) media anno 20 (ng/m³)

Piombo (Pb) media anno 500 (ng/m³)

Al fine di paragonare le concentrazioni simulate al livello del suolo con gli standard di qualità dell’aria (definiti dal D. Lgs. 155/2010 e smi), si è ipotizzato, in via del tutto cautelativa, che gli ossidi di azoto (NOx) siano trasformati interamente in biossido di azoto (NO2), che gli ossidi di zolfo (SOx) siano trasformati interamente in biossido di zolfo (SO2) e che le polveri siano interamente costituite da particolato con granulometria inferiore a 10 μm (PM10).

Per la quantificazione dei punti di massima ricaduta sono stati individuati recettori discreti radiali posti lungo le direttrici N‐S, NE‐SO, E‐O, SE‐NO ad una distanza pari a 1, 2, 3 e 5 km dal centro dell’installazione, come raffigurato in Figura 3.1.

Configurazione ante‐operam. In blu è indicato camino esistente E1 Configurazione post‐operam. In blu è indicato camino nuovo E1*

Figura 3.1 Recettori discreti radiali individuati per la quantificazione dei valori di ricaduta

(12)

3.4.1 Risultati numerici degli indicatori di qualità dell’aria

Per ognuno degli inquinanti analizzati, in Tabella 3.3 sono riportati gli indicatori di qualità dell’aria di pertinenza ed il loro valore limite di riferimento nella situazione ante‐operam effettiva e in quella post‐

operam mediamente attesa.

Come è possibile notare dai dati di Tabella 3.3:

 per tutti gli scenari simulati i valori degli indicatori di qualità dell’aria per tutti gli inquinanti valutati sono sempre abbondantemente al di sotto dei valori soglia di riferimento;

 tutti gli indicatori di riferimento adottati nello studio migliorano passando dalla situazione ante‐

operam a quella post‐operam.

Un aspetto significativo da sottolineare è la dipendenza dei risultati dai parametri. È importante ricordare che gli output del modello sono il risultato della combinazione globale di vari parametri, in particolare delle condizioni meteoclimatiche dell’area, dei valori di emissione degli inquinanti alla sorgente e dell’interazione tra gli edifici dell’installazione e la posizione del camino (effetto “Building Downwash”).

Sinteticamente si riportano le seguenti osservazioni di carattere qualitativo:

 L’aumento della temperatura dei fumi implica un incremento delle azioni di galleggiamento e quindi una maggiore risalita del pennacchio; la sorgente virtuale risulta localizzata più in alto e di conseguenza i valori massimi della concentrazione al livello del suolo diminuiscono e la zona di influenza risulta più estesa e più lontana dal punto sorgente.

 L’altezza e la tipologia di sorgente influenza in maniera significativa il risultato al suolo: ad esempio sorgenti lineari come gli assi stradali hanno un’influenza relativamente limitata dal punto di vista spaziale, e sono meno influenzate dalle condizioni meteorologiche complessive rispetto alle sorgenti calde puntuali.

Tabella 3.3 Risultati delle simulazioni: valori massimi di ricaduta per i recettori della griglia per i contaminanti oggetto di studio ‐ scenari ante‐operam e post‐operam

Valore

Riferimento SCENARIO EFFETTIVO

ANTE‐OPERAM SCENARIO MEDIO

POST‐OPERAM

NO2 mg/m³

99.8% massimi orari 200 56,6550 23,7090

media anno ‐ protezione salute umana 40 2,0463 0,7425

media anno ‐ protezione vegetazione 30 2,0463 0,7425

SO2 mg/m³

99.7% massimi orari 350 22,1240 9,2541

99.2 % media delle 24 ore 125 7,5356 2,5492

media anno 20 0,8191 0,3198

Polveri (PM10) mg/m³

90.1% media delle 24 ore 50 0,0197 0,0106

media anno 40 0,0086 0,0042

Monossido di carbonio (CO) mg/m³

media mobile 8 ore 10 0,0026 0,0003

Arsenico (As) ng/m³

media anno 6 0,0224 0,0110

(13)

Valore

Riferimento SCENARIO EFFETTIVO

POST‐OPERAM

Cadmio (Cd) ng/m³

media anno 5 0,0054 0,0027

Nichel (Ni) ng/m³

media anno 20 0,0595 0,0294

Piombo (Pb) ng/m³

media anno 500 0,0912 0,0450

Acido Cloridrico (HCL) mg/m³

media anno ‐ 0,0237 0,0117

Acido Fluoridrico (HF) mg/m³

media anno ‐ 0,0006 0,0003

Cobalto (Co) ng/m³

media anno ‐ 0,0030 0,0015

Cromo (Cr) ng/m³

media anno ‐ 0,0414 0,0205

Rame(Cu) ng/m³

media anno ‐ 0,0262 0,0129

Managanese (Mn) ng/m³

media anno ‐ 0,0184 0,0091

Antimonio (Sb) ng/m³

media anno ‐ 0,0258 0,0127

Stagno (Sn) ng/m³

media anno ‐ 0,1144 0,0565

Vanadio (V) ng/m³

media anno ‐ 0,0083 0,0041

Zinco (Zn) ng/m³

media anno ‐ 0,3334 0,1646

Tallio (Tl) ng/m³

media anno ‐ 0,0085 0,0042

Selenio (Se) ng/m³

media anno ‐ 0,0581 0,0287

La Tabella 3.4 riepiloga i contributi, in termini percentuali, al raggiungimento del corrispondente standard di qualità per lo stato attuale effettivo, lo stato di progetto mediamente atteso e lo stato di progetto nelle condizioni “massime” per gli inquinanti principali, simulate nel precedente studio². Come si nota, in tutti

2 ^Nella precedente simulazione modellistica, per lo stato di progetto erano stati assunti come dati emissivi di input:

- i valori attesi della portata massima (riferita ai fumi secchi all’8% di O2), della velocità e della temperatura dei fumi, in base ai dati forniti dalla committenza;

- i valori limite da autorizzare per gli inquinanti principali (NOx, SOx, Polveri, HCl, HF) coincidenti con gli estremi superiori del range fissato per i BAT‐AEL;

- i valori medi di concentrazione attesi per gli inquinanti minori (CO, metalli, selenio), coincidenti con quelli emessi dal forno fusorio esistente nel biennio 2012–13.

(14)

gli scenari i dati di massima concentrazione risultano sempre abbondantemente al di sotto dei corrispondenti standard di qualità dell’aria (Ci << SQA). Si precisa, inoltre, che le minori percentuali di contributo per il CO e i metalli ottenute nello scenario cosiddetto “massimo” derivano dalle concentrazioni medie considerate come dati di input (biennio 2012‐2013), risultate inferiori rispetto al più ampio periodo preso a riferimento per lo stato effettivo (dal 01/07/2013 ad oggi).

Tabella 3.4 Confronto con i limiti di legge della situazione ante‐operam effettiva e post‐operam media e “massima”, nei punti di massima concentrazione (percentuali di contributo)

Valore

riferimento SCENARIO EFFETTIVO

POST‐OPERAM SCENARIO “MASSIMO”

POST‐OPERAM

NO2 g/m³

99.8% massimi orari 200 28,33% 11,85% 18,98%

media anno ‐ protezione

salute umana 40 5,12% 1,86% 3,41%

media anno ‐ protezione

vegetazione 30 6,82% 2,47% 4,54%

SO2 g/m³

99.7% massimi orari 350 6,32% 2,64% 6,43%

99.2 % media delle 24 ore 125 6,03% 2,04% 6,27%

media anno 20 4,10% 1,60% 4,27%

Polveri (PM10) g/m³

90.1% media delle 24 ore 50 0,04% 0,02% 0,16%

media anno 40 0,02% 0,01% 0,08%

Monossido di carbonio

(CO) mg/m³

media mobile 8 ore 10 0,03% 0,003% 0,01%

Arsenico (As) ng/m³

media anno 6 0,37% 0,18% 0,14%

Cadmio (Cd) ng/m³

media anno 5 0,11% 0,05% 0,11%

Nichel (Ni) ng/m³

media anno 20 0,30% 0,15% 0,07%

Piombo (Pb) ng/m³

media anno 500 0,02% 0,01% 0,002%

3.4.2 Distribuzioni spaziali degli indicatori di qualità dell’aria

In Appendice 1 sono riportate le mappe di dispersione dei valori massimi degli indicatori di qualità dell’aria riportati in Tabella 3.2, con riferimento allo stato di progetto mediamente atteso e all’anno 2013 risultato il peggiore in termini di dispersione su base annua.

In Appendice 2 sono riportati, per ciascuno dei recettori discreti radiali individuati e sia per la situazione ante‐operam effettiva che per la situazione post‐operam mediamente attesa, i valori degli indicatori di riferimento di qualità dell’aria adottati nello studio e riportati in Tabella 3.2. Per gli indicatori per i quali sono calcolati i percentili, questi corrispondono all’ennesimo +1 superamento consentito per le varie medie di breve periodo (orarie o giornaliere). Ad esempio, essendo consentiti 24 superamenti di 350 µg/m³ per le medie orarie di SO2, si calcola il valore del 25° massimo orario di un anno che corrisponde al 99.7° percentile della serie storica delle medie orarie.

(15)

Dall’analisi delle mappe di distribuzione si rileva come i pennacchi di ricaduta siano diretti lungo la direttrice NE‐>SO.

I punti in cui la concentrazione assume i valori massimi si trova a una distanza dall’installazione variabile a seconda del contaminante considerato.

3.5 CONFRONTO CON I DATI DI QUALITÀ DELL’ARIA

Nel presente paragrafo vengono confrontati i risultati delle simulazioni modellistiche con i dati di qualità dell’aria. In particolare, vengono stimati gli effetti degli inquinanti NOx e polveri sull’atmosfera in termini di impatto percentuale sulla media annua, considerando le concentrazioni massime annue ottenute dalla simulazione. Vengono tralasciati l’SO2 (per il quale non è disponibile il valore medio annuo misurato nella stazione di rilevamento più limitrofa all’area di intervento) e il CO (inquinante non critico dai monitoraggi a livello regionale e incidente in misura poco significativa sul quadro emissivo sia dello stato ante‐operam che di quello post‐operam).

Ai fini della descrizione della qualità dell’aria, sono stati considerati i dati misurati nel 2015 dalle stazioni di rilevamento più limitrofe all’area di intervento, che permettono di ottenere la massima quantità di informazione relativamente alla qualità dell’aria nella zona di interesse. Nello specifico, si è fatto riferimento alle stazione di Mansuè (di tipo fondo rurale) e di TV‐S. Agnese (di tipo traffico urbano).

Nella Tabella 3.5 sono confrontati i risultati del modello con i valori di concentrazione annuali misurati e con la media aritmetica dei valori rilevati nelle suddette stazioni; sono inoltre indicati, tra parentesi, i contributi percentuali sulle medie annue della zona.

Tabella 3.5. Confronto della concentrazione massima annua di NOx e PM10 con i dati di qualità dell’aria rilevati

Stazione Tipologia

Concentrazione media annuale

misurata [µg/m³]

Valore massimo annuale da simulazione –

Ante operam effettivo

[µg/m³]

Post operam medio [µg/m³]

Post operam

“massimo”

[µg/m³]

NO2

Mansuè Fondo rurale 17 2,0463

(12,04%) 0,7425

(4,37%) 1.3630

(8,02%)

Polveri

Mansuè Fondo rurale 32 0,0086

(0,03%) 0,0042

(0,01%) 0.0339

(0,11%)

TV‐S. Agnese Traffico urbano 41 0,0086

(0,02%) 0,0042

(0,01%) 0.0339

(0,08%)

Media ‐ 36,5 0,0086

(0,02%) 0,0042

(0,01%) 0.0339

(0,09%)

Come emerge dall’analisi della tabella, l’impatto percentuale del biossido di azoto e delle polveri emesse dall’installazione nella situazione post‐operam è poco significativo in entrambi gli scenari modellati.

(16)

(17)

APPENDICE 1 –

MAPPE DI DISTRIBUZIONE DELLA CONCENTRAZIONE NELLO STATO POST‐OPERAM MEDIAMENTE ATTESO

(18)

) – STATO DI FATTO

[ng/m

³

]

(28)

DI DI AZOTO (NO

^x

) – STATO DI FATTO

(29)

DI DI AZOTO (NO

^x

) – STATO DI FATTO

(30)

APPENDICE 2 –

RICADUTA INQUINANTI SUI RECETTORI RADIALI

(31)

Recettore Coordinate (km) g/m³ g/m³ g/m³

1 1765.553 5073.242 200 4.28E+01 2.08E+01

2 1765.553 5072.242 200 3.02E+01 1.65E+01

3 1765.553 5071.242 200 2.40E+01 1.30E+01

4 1765.553 5069.242 200 1.29E+01 5.60E+00

5 1766.26 5073.534 200 2.79E+01 1.40E+01

6 1766.968 5072.827 200 2.22E+01 1.24E+01

7 1767.675 5072.12 200 1.87E+01 9.87E+00

8 1769.089 5070.706 200 1.50E+01 7.92E+00

9 1766.553 5074.242 200 2.36E+01 9.33E+00

10 1767.553 5074.242 200 1.43E+01 8.31E+00

11 1768.553 5074.242 200 1.03E+01 5.60E+00

12 1770.553 5074.242 200 5.94E+00 2.71E+00

13 1766.26 5074.949 200 2.37E+01 9.42E+00

14 1766.968 5075.656 200 1.20E+01 6.57E+00

15 1767.675 5076.363 200 7.99E+00 3.89E+00

16 1769.089 5077.777 200 4.37E+00 2.01E+00

17 1765.553 5075.242 200 2.78E+01 1.17E+01

18 1765.553 5076.242 200 1.75E+01 8.09E+00

19 1765.553 5077.242 200 1.10E+01 5.82E+00

20 1765.553 5079.242 200 3.29E+00 1.78E+00

21 1764.846 5074.949 200 2.71E+01 1.24E+01

22 1764.139 5075.656 200 1.68E+01 7.18E+00

23 1763.432 5076.363 200 1.18E+01 5.78E+00

24 1762.018 5077.777 200 7.14E+00 3.68E+00

25 1764.553 5074.242 200 3.01E+01 1.23E+01

26 1763.553 5074.242 200 2.02E+01 8.60E+00

27 1762.553 5074.242 200 1.54E+01 6.76E+00

28 1760.553 5074.242 200 5.25E+00 2.61E+00

29 1764.846 5073.534 200 4.90E+01 1.81E+01

30 1764.139 5072.827 200 2.86E+01 1.36E+01

31 1763.432 5072.12 200 2.18E+01 1.16E+01

32 1762.018 5070.706 200 1.68E+01 8.77E+00

(32)

1 1765.553 5073.242 40 9.46E‐01 3.78E‐01

2 1765.553 5072.242 40 8.39E‐01 3.58E‐01

3 1765.553 5071.242 40 7.47E‐01 3.19E‐01

4 1765.553 5069.242 40 3.74E‐01 1.64E‐01

5 1766.26 5073.534 40 4.25E‐01 1.65E‐01

6 1766.968 5072.827 40 3.84E‐01 1.62E‐01

7 1767.675 5072.12 40 3.47E‐01 1.47E‐01

8 1769.089 5070.706 40 2.66E‐01 1.21E‐01

9 1766.553 5074.242 40 3.43E‐01 1.26E‐01

10 1767.553 5074.242 40 2.23E‐01 1.07E‐01

11 1768.553 5074.242 40 1.65E‐01 8.29E‐02

12 1770.553 5074.242 40 7.44E‐02 3.80E‐02

13 1766.26 5074.949 40 4.06E‐01 1.59E‐01

14 1766.968 5075.656 40 2.14E‐01 1.07E‐01

15 1767.675 5076.363 40 1.32E‐01 7.12E‐02

16 1769.089 5077.777 40 6.44E‐02 3.54E‐02

17 1765.553 5075.242 40 8.66E‐01 3.51E‐01

18 1765.553 5076.242 40 4.23E‐01 2.24E‐01

19 1765.553 5077.242 40 2.50E‐01 1.43E‐01

20 1765.553 5079.242 40 7.75E‐02 4.49E‐02

21 1764.846 5074.949 40 7.73E‐01 2.86E‐01

22 1764.139 5075.656 40 4.05E‐01 1.88E‐01

23 1763.432 5076.363 40 2.56E‐01 1.28E‐01

24 1762.018 5077.777 40 1.27E‐01 6.74E‐02

25 1764.553 5074.242 40 8.77E‐01 3.03E‐01

26 1763.553 5074.242 40 4.98E‐01 2.20E‐01

27 1762.553 5074.242 40 3.22E‐01 1.58E‐01

28 1760.553 5074.242 40 1.08E‐01 5.80E‐02

29 1764.846 5073.534 40 2.03E+00 6.74E‐01

30 1764.139 5072.827 40 1.45E+00 6.31E‐01

31 1763.432 5072.12 40 1.06E+00 5.16E‐01

32 1762.018 5070.706 40 6.47E‐01 3.49E‐01

(33)

1 1765.553 5073.242 350 1.50E+01 8.12E+00

2 1765.553 5072.242 350 1.10E+01 6.40E+00

3 1765.553 5071.242 350 8.87E+00 5.02E+00

4 1765.553 5069.242 350 4.72E+00 2.20E+00

5 1766.26 5073.534 350 9.56E+00 4.74E+00

6 1766.968 5072.827 350 7.66E+00 4.88E+00

7 1767.675 5072.12 350 6.95E+00 3.80E+00

8 1769.089 5070.706 350 5.71E+00 2.97E+00

9 1766.553 5074.242 350 8.23E+00 3.28E+00

10 1767.553 5074.242 350 4.76E+00 3.08E+00

11 1768.553 5074.242 350 3.85E+00 2.12E+00

12 1770.553 5074.242 350 1.84E+00 8.36E‐01

13 1766.26 5074.949 350 8.43E+00 3.83E+00

14 1766.968 5075.656 350 3.94E+00 2.56E+00

15 1767.675 5076.363 350 2.78E+00 1.44E+00

16 1769.089 5077.777 350 1.49E+00 7.91E‐01

17 1765.553 5075.242 350 1.07E+01 4.87E+00

18 1765.553 5076.242 350 6.64E+00 3.26E+00

19 1765.553 5077.242 350 3.80E+00 2.29E+00

20 1765.553 5079.242 350 1.13E+00 6.74E‐01

21 1764.846 5074.949 350 1.07E+01 4.83E+00

22 1764.139 5075.656 350 6.37E+00 2.96E+00

23 1763.432 5076.363 350 4.15E+00 2.12E+00

24 1762.018 5077.777 350 2.70E+00 1.39E+00

25 1764.553 5074.242 350 1.10E+01 4.98E+00

26 1763.553 5074.242 350 7.60E+00 3.44E+00

27 1762.553 5074.242 350 5.79E+00 2.64E+00

28 1760.553 5074.242 350 1.94E+00 1.04E+00

29 1764.846 5073.534 350 1.93E+01 7.49E+00

30 1764.139 5072.827 350 1.12E+01 5.83E+00

31 1763.432 5072.12 350 8.50E+00 4.72E+00

32 1762.018 5070.706 350 6.39E+00 3.65E+00

(34)

1 1765.553 5073.242 125 2.25E+00 7.99E‐01

2 1765.553 5072.242 125 2.29E+00 8.30E‐01

3 1765.553 5071.242 125 1.78E+00 8.07E‐01

4 1765.553 5069.242 125 8.58E‐01 4.07E‐01

5 1766.26 5073.534 125 1.72E+00 6.72E‐01

6 1766.968 5072.827 125 1.48E+00 7.84E‐01

7 1767.675 5072.12 125 1.34E+00 7.36E‐01

8 1769.089 5070.706 125 1.27E+00 5.53E‐01

9 1766.553 5074.242 125 1.24E+00 6.49E‐01

10 1767.553 5074.242 125 9.60E‐01 5.14E‐01

11 1768.553 5074.242 125 7.08E‐01 4.36E‐01

12 1770.553 5074.242 125 3.99E‐01 1.74E‐01

13 1766.26 5074.949 125 1.63E+00 6.90E‐01

14 1766.968 5075.656 125 6.97E‐01 3.90E‐01

15 1767.675 5076.363 125 4.60E‐01 2.54E‐01

16 1769.089 5077.777 125 2.49E‐01 1.44E‐01

17 1765.553 5075.242 125 2.11E+00 1.09E+00

18 1765.553 5076.242 125 1.15E+00 6.22E‐01

19 1765.553 5077.242 125 6.69E‐01 3.99E‐01

20 1765.553 5079.242 125 2.53E‐01 1.29E‐01

21 1764.846 5074.949 125 1.94E+00 8.33E‐01

22 1764.139 5075.656 125 1.02E+00 5.56E‐01

23 1763.432 5076.363 125 7.29E‐01 4.17E‐01

24 1762.018 5077.777 125 4.89E‐01 2.78E‐01

25 1764.553 5074.242 125 2.17E+00 8.09E‐01

26 1763.553 5074.242 125 1.38E+00 7.22E‐01

27 1762.553 5074.242 125 9.95E‐01 4.78E‐01

28 1760.553 5074.242 125 3.25E‐01 1.93E‐01

29 1764.846 5073.534 125 6.48E+00 1.97E+00

30 1764.139 5072.827 125 3.87E+00 1.69E+00

31 1763.432 5072.12 125 2.73E+00 1.41E+00

32 1762.018 5070.706 125 1.63E+00 9.41E‐01

(35)

1 1765.553 5073.242 20 3.78E‐01 1.62E‐01

2 1765.553 5072.242 20 3.36E‐01 1.54E‐01

3 1765.553 5071.242 20 3.00E‐01 1.37E‐01

4 1765.553 5069.242 20 1.50E‐01 7.09E‐02

5 1766.26 5073.534 20 1.70E‐01 7.11E‐02

6 1766.968 5072.827 20 1.54E‐01 6.98E‐02

7 1767.675 5072.12 20 1.39E‐01 6.33E‐02

8 1769.089 5070.706 20 1.07E‐01 5.23E‐02

9 1766.553 5074.242 20 1.37E‐01 5.41E‐02

10 1767.553 5074.242 20 8.91E‐02 4.58E‐02

11 1768.553 5074.242 20 6.59E‐02 3.57E‐02

12 1770.553 5074.242 20 2.98E‐02 1.64E‐02

13 1766.26 5074.949 20 1.62E‐01 6.81E‐02

14 1766.968 5075.656 20 8.59E‐02 4.62E‐02

15 1767.675 5076.363 20 5.31E‐02 3.07E‐02

16 1769.089 5077.777 20 2.59E‐02 1.53E‐02

17 1765.553 5075.242 20 3.46E‐01 1.50E‐01

18 1765.553 5076.242 20 1.69E‐01 9.62E‐02

19 1765.553 5077.242 20 9.98E‐02 6.15E‐02

20 1765.553 5079.242 20 3.10E‐02 1.93E‐02

21 1764.846 5074.949 20 3.09E‐01 1.23E‐01

22 1764.139 5075.656 20 1.62E‐01 8.07E‐02

23 1763.432 5076.363 20 1.03E‐01 5.52E‐02

24 1762.018 5077.777 20 5.08E‐02 2.90E‐02

25 1764.553 5074.242 20 3.51E‐01 1.30E‐01

26 1763.553 5074.242 20 2.00E‐01 9.46E‐02

27 1762.553 5074.242 20 1.29E‐01 6.82E‐02

28 1760.553 5074.242 20 4.36E‐02 2.51E‐02

29 1764.846 5073.534 20 8.13E‐01 2.90E‐01

30 1764.139 5072.827 20 5.83E‐01 2.72E‐01

31 1763.432 5072.12 20 4.26E‐01 2.23E‐01

32 1762.018 5070.706 20 2.62E‐01 1.52E‐01

(36)

1 1765.553 5073.242 50 1.07E‐02 6.13E‐03

2 1765.553 5072.242 50 9.39E‐03 5.40E‐03

3 1765.553 5071.242 50 8.29E‐03 4.80E‐03

4 1765.553 5069.242 50 4.29E‐03 2.49E‐03

5 1766.26 5073.534 50 6.05E‐03 3.15E‐03

6 1766.968 5072.827 50 5.22E‐03 2.86E‐03

7 1767.675 5072.12 50 5.06E‐03 2.61E‐03

8 1769.089 5070.706 50 3.98E‐03 2.37E‐03

9 1766.553 5074.242 50 5.15E‐03 2.68E‐03

10 1767.553 5074.242 50 3.26E‐03 1.86E‐03

11 1768.553 5074.242 50 2.01E‐03 1.43E‐03

12 1770.553 5074.242 50 8.17E‐04 6.78E‐04

13 1766.26 5074.949 50 5.75E‐03 3.07E‐03

14 1766.968 5075.656 50 3.07E‐03 2.07E‐03

15 1767.675 5076.363 50 1.93E‐03 1.37E‐03

16 1769.089 5077.777 50 8.42E‐04 7.10E‐04

17 1765.553 5075.242 50 1.31E‐02 6.79E‐03

18 1765.553 5076.242 50 5.73E‐03 4.55E‐03

19 1765.553 5077.242 50 3.22E‐03 2.83E‐03

20 1765.553 5079.242 50 9.42E‐04 8.00E‐04

21 1764.846 5074.949 50 1.02E‐02 4.98E‐03

22 1764.139 5075.656 50 5.27E‐03 3.41E‐03

23 1763.432 5076.363 50 3.32E‐03 2.17E‐03

24 1762.018 5077.777 50 1.49E‐03 1.11E‐03

25 1764.553 5074.242 50 9.57E‐03 4.53E‐03

26 1763.553 5074.242 50 5.16E‐03 3.37E‐03

27 1762.553 5074.242 50 3.40E‐03 2.24E‐03

28 1760.553 5074.242 50 1.19E‐03 8.36E‐04

29 1764.846 5073.534 50 1.89E‐02 8.34E‐03

30 1764.139 5072.827 50 1.68E‐02 9.14E‐03

31 1763.432 5072.12 50 1.25E‐02 8.12E‐03

32 1762.018 5070.706 50 8.23E‐03 5.89E‐03

(37)

1 1765.553 5073.242 40 3.97E‐03 2.15E‐03

2 1765.553 5072.242 40 3.52E‐03 2.04E‐03

3 1765.553 5071.242 40 3.13E‐03 1.81E‐03

4 1765.553 5069.242 40 1.57E‐03 9.33E‐04

5 1766.26 5073.534 40 1.78E‐03 9.43E‐04

6 1766.968 5072.827 40 1.61E‐03 9.23E‐04

7 1767.675 5072.12 40 1.45E‐03 8.36E‐04

8 1769.089 5070.706 40 1.11E‐03 6.90E‐04

9 1766.553 5074.242 40 1.44E‐03 7.17E‐04

10 1767.553 5074.242 40 9.35E‐04 6.08E‐04

11 1768.553 5074.242 40 6.90E‐04 4.72E‐04

12 1770.553 5074.242 40 3.11E‐04 2.16E‐04

13 1766.26 5074.949 40 1.70E‐03 9.05E‐04

14 1766.968 5075.656 40 8.97E‐04 6.11E‐04

15 1767.675 5076.363 40 5.53E‐04 4.05E‐04

16 1769.089 5077.777 40 2.69E‐04 2.01E‐04

17 1765.553 5075.242 40 3.64E‐03 2.00E‐03

18 1765.553 5076.242 40 1.78E‐03 1.28E‐03

19 1765.553 5077.242 40 1.05E‐03 8.18E‐04

20 1765.553 5079.242 40 3.25E‐04 2.56E‐04

21 1764.846 5074.949 40 3.25E‐03 1.63E‐03

22 1764.139 5075.656 40 1.70E‐03 1.07E‐03

23 1763.432 5076.363 40 1.07E‐03 7.30E‐04

24 1762.018 5077.777 40 5.31E‐04 3.83E‐04

25 1764.553 5074.242 40 3.68E‐03 1.73E‐03

26 1763.553 5074.242 40 2.08E‐03 1.25E‐03

27 1762.553 5074.242 40 1.34E‐03 8.96E‐04

28 1760.553 5074.242 40 4.49E‐04 3.27E‐04

29 1764.846 5073.534 40 8.51E‐03 3.83E‐03

30 1764.139 5072.827 40 6.06E‐03 3.58E‐03

31 1763.432 5072.12 40 4.40E‐03 2.92E‐03

32 1762.018 5070.706 40 2.68E‐03 1.96E‐03