Frequenza armonica di una corda

𝒇

𝒓𝒊𝒔

=

𝒇

𝒏

- Frequenza di risonanza

meccanica

𝒇

𝒓𝒊𝒔

=

𝒇

𝒏 𝟏

-

Frequenza di antirisonanza

meccanica

131 - (17)Sono in caso di frequenze di risonanza multiple possibili applicazioni ridotte dei sistemi DC/DC Buck Boost con una resa del sistema superiore in quanto vi è dei lassi temporali negli intorni di tali frequenze in cui il dispositivo può rimanere disattivato.

- (18)Nei sistemi dissipativi con flussi di corrente generalmente considerati stazionari è indicato orientare le sezioni a coda di rondine con l’elemento di sezione con inerzia minore lungo la direzione del flusso:

-

- Momento di inerzia lamina rettangolare:

-

=

𝒃

- (19)L’energia recuperata dalle griglie piezoelettriche nei forti restringimenti o a valle di un passaggio della linea del pelo libero dallo strato critico K sarà una frazione di quella dissipata dal risalto idraulico pari a:

132 = ⁄ _∙ energia recuperata dal sistema Harvester nel risalto idraulico Con :

rendimento del sistema Harvester; altezza coniugata;

altezza del pelo libero indisturbato;

Con :

altezza pelo libero a valle ; altezza pelo libero a monte; lunghezza risalto idraulico;

- (20)Il dimensionamento degli elementi dimensionalmente compatibili con i rebbi diapason ( parapetti, ancoraggi ecc.) dovrà attenersi alla frequenza del sistema risonante all’interno dell’alloggiamento risonante,

- (21)Le contro-briglie nelle conversioni da briglia filtrante a briglia selettiva saranno sostituite dalle griglie piezo elettriche come riportato nei render e negli schemi riportati con una lunghezza L riportata nel punto precedente.

- (22) nel caso tensostrutture o con cavi pretesi possono installarsi n sistemi equivalenti in configurazione di doppio carrello cedevole equivalente ad una cerniera l’ungo l’asse j-esimo come in figura:

nello schema si notano le configurazioni simmetriche di due ancoraggi cedevoli con funzione di cerniera cedevole equivalente .

133 Sopra e a sinistra: viste ancoraggi per cerniere equivalenti monoassiali per sistemi strutturali con cavi pretesi .

134 - (23) la rigidezza estensionale del tirante preteso e dell’elemento agente simmetricamente sulle lamine sovrapposte deve essere considerato un infinito rispetto alla somma delle rigidezze flessionali delle singole lamine: ⁄ ⁄ Con :

Altezza pelo libero a valle ;

Modulo di elasticità lamine ;

Momento di inerzia delle lamine piezometalliche;

Area resistente sezione agente;

Modulo di elasticità puntone/tirante ;

- (24) la configurazione con puntone tirante lineare segue lo schema seguente:

nello schema si notano le cerniere cilindriche con angolazione simmetrica. È stato riportato per ipotesi di simmetria strutturale lo schema dimezzato. Sono ammissibili in caso di sistemi antisimmetrici soluzioni similari.

135 Sopra: soluzione render prospettica per cerniere cilindriche cedevoli equivalenti su appoggi rigidi. Di seguito possiamo vedere una soluzione con vincoli su cerniere cilindriche rigide di appoggio e cerniere cilindriche cedevoli col lamine piezo-metalliche rettangolari in rosso.

- (25) nella simulazione software non è possibile applicare il principio di Kirkhoff in quanto lo sfasamento temporale durante la diffusione d’onda consente di mantenere in caso di un collegamento in parallelo chiuso il circuito con effetto a valanga durante la fase di impulso . la costante di tempo = cosicché il circuito possa chiuso durante la sollecitazione delle lamine piezometalliche. La distanza tra le stesse e la velocità di diffusione del suono sarà quindi multipla della frequenza di funzionamento come segue

= = ⁄ = ⁄ ;

136 - (25) la propagazione dell’onda viene avviene in lassi di tempo nelle lamine a causa della natura elastica

del mezzo in base alla velocità di propagazione nel puntone metallico in acciaio con velocità pari a:

= con:

lunghezza d’onda; frequenza;

fatta salva la legge di Hooke la deformazione assiale ed il conseguente lavoro di deformazione nel puntone avverrà quindi lungo l’asse a pari velocità di diffusione del suono sommandolo alla traslazione del puntone stesso come viene riportato nello schema seguente:

- (26) il passo tra le spire delle molle cedevoli dovrà essere sommato per il numero di spire ed essere pari al cedimento vincolare ammissibile da normativa:

≥ con :

D: diametro spira; p: passo tra le spire; n: numero spire;

137 - (27) in caso di applicazione di due molle cedevoli dovranno raddoppiarsi i passi tra le spire della molla

cedevole come segue:

≥

- (28)la disposizione delle sezioni resistenti nei sistemi piezo-induttivi con pick-up e trasduttori PZT devono avere sezione trasversali essere orientati ed avere sezione trasversali come in figura:

con :

v: direzione del mezzo ( velocità);

p: pressione esercitata dal vento o dall’onda di pressione degli automezzi ;

- (29)per sistemi di dissipazione delle onde di pressione diffondendo l’onda per diffrazione possiamo ottenere soluzioni geometriche seguenti:

- Con :

v: velocità del veicolo o della raffica di vento;

: pressione del mezzo ortogonale alla barriera;

: pressione del mezzo parallela alla barriera;

138 - (30)nel caso di distribuzioni radiali delle lamine saranno considerate le variazioni delle luci all’interno

delle cedevolezze equivalente delle lamine come segue:

= = = ⁄ _;

i contributi date dalle singole lamine saranno quindi differenziati .

- (31)in caso di sistemi integrati all’interno di aste per tirafondi o travature reticolari è indicato il seguente schema strutturale con applicazione equivalente:

Le aste avranno al loro interno in tirante di sezione circolare sul quale saranno installate le lamine piezometalliche con una resistenza equivalente a cui sommeremo quella delle molle le quali daranno una reazione risultante proporzionale alle rigidezze e considerando per ipotesi = equivalenti ad una singola molla sconnessa come segue :

= = = =

Sotto: dettaglio asta con sistema Energy Harvester su lamine piezometalliche.

140

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Nel documento Energy Harvesting nelle infrastrutture edilizie (pagine 130-156)