RELAZIONE DI CALCOLO PRELIMINARE

LAVORI DI COSTRUZIONE S.P. In Località Saletti di ATESSA PROGETTO DEFINITIVO

Relazione di calcolo preliminare condotta in acciaio 1

RELAZIONE DI CALCOLO PRELIMINARE CONDOTTA IN ACCIAIO

Premessa

Per la realizzazione della rotatoria si rende necessario l’intubamento di un tratto del fosso esistente, dopo un attenda analisi dei costi, tempi di realizzazione, confronto con altri materiali, zona di esecuzione, andamento planimetrico, la scelta effettuata e quella di una condotta in acciaio zincato a sezione ribassata che meglio si adatta per la l’opera da realizzare con costi contenuti.

La condotta è una struttura portante metallica, di forma tubolare, costituita da più piastre in lamiera ondulata opportunamente curvate, e unite tra loro mediante giunzioni bullonate con configurazione a sezione ribassata.

La funzione statica della condotta è assicurata oltre che dal manufatto in acciaio dal terreno costituente il rilevato strutturale (denominato anche blocco tecnico) che dovrà essere perfettamente compattato nell’intorno della struttura.

Calcolo preliminare

Il calcolo delle condotte si fonda sulla teoria dell’anello compresso, la struttura metallica, grazie alla sua elasticità, interagisce con il terreno circostante, i carichi trasmessi dal terreno vengono trasferiti in modo uniforme a tutta la superficie della condotta.

La struttura è quindi compressa e la sollecitazione indotta, “C” (compressione dell’anello) è proporzionale a:

- la pressione esercitata dal terreno sull’anello, “PT”;

- il raggio di curvatura volta della struttura, “RT” (nel caso di una struttura a sezione circolare RT coincide con la metà del diametro);

secondo la formula: C = PT · RT

La teoria ammette che il terreno trasferisca in modo omogeneo i carichi alla struttura metallica e che questa reagisca in modo uniforme, senza punti di discontinuità.

Il calcolo della condotta viene sviluppato secondo le indicazioni della casa produttrice in base alle caratteristiche della condotta, la forma, le dimensioni strutturali e l’altezza del rilevato come di seguito illustrato:

05t03t13

-ffi

fu*M _q&.-w YWffiffiffiffiffiffiffi

ffisrLrs*ALLA

Cliente:

Cantiere:

Progetto:

Tlpo

RECI{IE$TA ÚATI PER L'ELAE!CIRAZIONE DELLA REL.èEIONE PRELIMINARE D! C&LCOLO DELLA EOND*TTE

Metode di calcolo Al$l {ery}erican ^Eron and $teel Institute}

CagTdotta portante in aceiaio ondulato e eincato a piastre multiple bullonate

Calcolo Spessore

AM M IN I$T RAZIO ^N H FR*VIN ^G IALE ÀTECEA

nt LUgn

$TRAilA T150 - Rl24

CARATTERISTICH F GEOM ET RICH E

VERIFICHE DI FORMAIT}

Ver. 1.0.2 - 03/1Slt1 0sls3l20'!3

4,M

2,69 l,rt?

0,51 6,68

VerifEcatm VerifÈeatm Wenifi*a{*

L F Rt Rc Krt

Luce Freccia Raggio tetto Raggio corner Raggio bas*

L S 8,00

Rb/Rts3,50

Rc I Rt c*4,20

rn

m m m

4,44 2,97 0,23

CARATT ERISTICH E NI PROG ETTO(2}

Disposizione dei carichi mobili per realizzare le csndizioni di carico più gravose

ITALIA

Schemi di carica secondo t).M. 14/01/2008 {1' categoria

-

^{schema di carico 2 punto 5.1.3.3.5}

"Norrne tecniche per le costruzisni")

Fsl

Fattore di sicurezza della

lamiera

^2,0

Fsb

Fattore di sicurezza del giunto bullonato della

larniera

^3,0

05/03/1 3 Calcolo Spessore

!iv*Ele di compattazimme

d*l

ce*eF*

m

FIE

$el*zione

Altezza rilevate minilma

Rilevats tecnieo

Altezua rilevats tecnieo

Peso speeiflcm rilevats tecnieo

Standard Froct*n ^ffi e nsltv Fattore di carics

Pg.

ufl

Pt

VERIFIf, HE NI PRG6El?g{Z}

Calcslo della pressie*te

n'Y

Ct

Cornpressisne totale

!-l<L*-Ps+Fd

Calcolo della compressione

Pt.Rt

Calcolo dello spessore della lamiera

S

^$pessore

Acciaio del tipo S235JR seeondo al ncrma Eru1025-2 Aprile 2005

Bnr

Bullonerialm

ffi

nlrrrra

kgfa:o'

kglruf kgim'

kgfm

rilrn

0,74

1,50 2{}0CI

3S00,00 6766,49 9766,49

21945,30

4,0

$4

,t"tíftfl

v

K 8f

Carico statico Ganlco dinamics Fressione Èotale

tll,

!..j _,: ? sl \..i1

C aratte ristiche ^ge onnetriche de I l' on du lazi one

$peSSore

ti\i1#q2Y.11!3 ./i1,,1'396$;;',,

' ;i'ii r;z'r.*

l"',.1,.1,|1,t, , ,.;

;:,,, t:.:zî:+ r,lir

íi

^:l:*.t

mm .{nry t",.o _i.ì:ì i i* ^li'13*

sí 1]i"u'N

4.0 ,ùi./i,i rs4.4{ 'ì

^I

,1irr.{.1

^l. .ù&l l"'Ì

05/03/1 3

* per em lineare di pn*iezicne

Ar

Area riclriesta

Aa kea

^adstÉata

Fsl

Fattore di sicurezza della lamiera

Ren/o**>2,00

Calcolo Spessore

sull'asse neartro

Ct/fe

...;:...

:: i'it ,i't.:-

:j t:! lX

Aa/Ar>

{,0S

Gmr,x $olleeitazione di compressione

Ren

Garico unitario di

snervanento

CtlAa

^{kglurÉ 2345,31}

5,29

?,00

Ven"$f$*ato

Calcolo del giunto berllonato della lamiera Valore rredio provini

Prove meecaniche su provini relativi alle varie ondulazioni, eseguiti nell'anno 2006/2CI07 c/o il

Politecnico

di Torine -

Dipartinrento

di

Ingegneria Stre.rtturale

e

Geotecnica

-

Laboratorio Sperinmntale lMateriali e $trutture.

cnflcrm en#lcn'r I,U3

kglcm'

0,187 0,4s5 VsrifEeatm

443,34

1248,3S 127289,15

3,S0 Venificatm

lt I

jit:: a:n;: Spessore

mm 4.0

;ír-tìl pr:*, _ìa

'l:: ?

"st

:41

kN/m Resistenza a rottura giunto bullonato da prova di laboratorio

kqlm

Fg/Gt>3,00

5,8f}

Calcolo della sollecitazione di eompressione generata nella parete Tensione di snervanento

tL/10:]1Rc < 2e4

Bullone ad alta resistenza classe 8.8. avente le caratteristiehe meeeaniehe indicate nella norma EFI ISO 8gS-1 (viti) e nella norma EN 20898-2 {dadi}

Fsb

Fattore di sicurezza del giunto bullonato della lamiera

fy

255,11

05/03/13

T*

Calcolo Spessore

= fy = tr34$,31kgfem" kglemf 2345,31

kglenf 1172,66

degli ansolari alla base

m

^7,35

rn

^1S,83

0,68

mnr/N

^2,gz

Verificatm

sé

Tensione ultima di cornpressione dell'anella

Tensione ammissibile Íb

t2

Calcolo della pressione es*rcitata sul

terrenc

in eorrispondenza

Lr

^{5,850 + l'{}

Lz

^{L1 +} _{0,785' ^L}

Pe

Pressione ai

eurner

^{Pt '} {Rt / Rc} ' Cl Pc < 3,00

ealcolo del fattore di flessibilità in fase di installaeione FÎ

E

a,

Fattore di

flessibllltà

_{e-2t1f .}

_;;

Ff 5 0,171 mm/N

Modulo di elasticità dell'acciaio Mornento di inerzia de ll'ondulazione

Calcolo della defornrazione elastica{a)

E' E'*

K $tandard Proctor Density= 85%

Deformazionc elastica De

1,25.0, ¹ .{t2.Rt" Pt.Rt3}/t{E'J}*{0.061 .E'.Rt3}j}

DÉ**

Deformazione

rnassirna

0,05' L ammissibile

De

(

_Dgnrr,'r.

ltlm

kglcm'?

kglcnf

crnnlcm

kg/cnÉ

l,llt

cm

0,CI64

Wenfrfi*ats 2039400 1,4980

140

6,23

22,29

Ves"ilffisato