Criteri di Progettazione dei sistemi antirumore 5 – Modelli di simulazione
Corso di Formazione
Progettazione esecuzione e collaudo dei sistemi antirumore per infrastrutture di trasporto via terra e per sorgenti puntuali
Roma, 8 febbraio 2011
Marco Masoero
Dipartimento di Energetica
Procedura di simulazione
La procedura di simulazione prevede le seguenti fasi:
• realizzazione di un modello geometrico 3D del territorio con indicazione della presenza di infrastrutture,
insediamenti abitativi, aree agricole o boscate, ecc.;
• taratura del modello di calcolo utilizzando i dati sperimentali (acustici, meteorologici e di traffico)
• taratura del modello di calcolo utilizzando i dati sperimentali (acustici, meteorologici e di traffico)
• esecuzione delle simulazioni per gli scenari di traffico futuri ipotizzati.
I risultati delle simulazioni vengono quindi analizzati al fine di verificare il rispetto dei limiti legislativi (compresa la verifica di concorsualità) e di identificare gli obiettivi di mitigazione.
Scelta del modello previsionale
• In Italia non sono mai stati specificati metodi ufficiali di previsione
• L’unico riferimento normativo esistente è rappresentato dalle raccomandazioni della rappresentato dalle raccomandazioni della END
• In attesa dello sviluppo di metodi
armonizzati, la END raccomanda agli stati
RUMORE DELL’ATTIVITÀ INDUSTRIALE
• ISO 9613-2:«Acoustics — Attenuation of sound propagation
outdoors, Part 2; General method of calculation». Possono essere ottenuti dati di rumorosità(dati di ingresso) idonei a questa
metodologia mediante una delle seguenti tecniche di rilevamento:
• ISO 8297: 1994 «Acoustics — Determination of sound power levels of multisource industrial plants for evaluation of sound pressure
levels in the environment — Engineering method», levels in the environment — Engineering method»,
• EN ISO 3744: 1995 «Acoustics — Determination of sound power levels of noise using sound pressure — Engineering method in an essentially free field over a reflecting plane»,
• EN ISO 3746: 1995 «Acoustics — Determination of sound power levels of noise sources using an enveloping measurement surface over a reflecting plane».
Per il RUMORE DEGLI AEROMOBILI
• Documento 29 ECAC.CEAC «Report on Standard Method of Computing Noise
Contours around Civil Airports», 1997. Tra i diversi approcci per la modellizzazione
i diversi approcci per la modellizzazione
delle linee di volo, va usata la tecnica di
segmentazione di cui alla sezione 7.5 del
documento 29 ECAC.CEAC.
Per il RUMORE DEL TRAFFICO VEICOLARE
• Metodo di calcolo ufficiale francese «NMPB- Routes-96 (SETRACERTU- LCPC-CSTB)»,
citato nell’«Arrêté du 5 mai 1995 relatif au bruit des infrastructures routières, Journal Officiel du 10 mai 1995, article 6» e nella norma francese
«XPS 31-133».
«XPS 31-133».
• Il metodo è stato aggiornato nel 2008.
• Per i dati di ingresso concernenti l’emissione, questi documenti fanno capo al documento
«Guide du bruit des transports terrestres,
fascicule prévision des niveaux sonores, CETUR
1980».
Per il RUMORE FERROVIARIO
• Metodo di calcolo ufficiale dei Paesi Bassi pubblicato in «Reken- en Meetvoorschrift Railverkeerslawaai ’96, Ministerie
Volkshuisvesting, Ruimtelijke Ordening en
Volkshuisvesting, Ruimtelijke Ordening en
Milieubeheer, 20 November 1996».
Taratura del modello previsionale
• Misure in campo finalizzate alla taratura del
modello previsionale sono particolarmente utili nei casi in cui l’infrastruttura stradale sia inserita in un contesto territoriale di morfologia
complessa, oppure in prossimità della costa, ovvero in situazioni spesso caratterizzate da ovvero in situazioni spesso caratterizzate da condizioni di propagazione sonora fortemente variabili – con periodicità giornaliera o
stagionale.
• Contestualmente alle misure acustiche è
necessario acquisire i dati meteorologici e di
traffico.
Metodi di previsione armonizzati
• Lo stato attuale di sviluppo dei metodi armonizzati è costituito dai risultati del progetto europeo IMAGINE (Improved Methods for the Assessment of the
Methods for the Assessment of the Generic Impact of Noise in the
Environment) disponibili sul sito internet
del progetto www.imagine-project.org
Analisi della propagazione
Livello di pressione acustica nel punto ricettore:
Dove:
• Lw è la potenza sonora della sorgente
• Dc è la correzione per la direttività della sorgente (somma di un
A D
L
Lp = w + c −
• Dc è la correzione per la direttività della sorgente (somma di un
termine “intrinseco” e di uno legato alla collocazione della sorgente)
• A l’attenuazione del suono nel percorso di propagazione dovuta a:
– divergenza geometrica Adiv – assorbimento atmosferico Aatm – effetto del terreno Agr
– riflessioni Arefl
– schermatura di ostacoli, edifici, barriere, ecc. Abar
Questi effetti
sono raggruppati nel termine Aecc
“attenuazione in eccesso”
Analisi della propagazione
L’equazione si può quindi scrivere nella forma:
Dove:
• Lw e Dc sono caratteristiche intrinseche della sorgente
ecc div
c w
p L D A A
L = + − −
w c
• Adiv dipende dalla geometria della propagazione:
Sorg. puntiforme in campo libero
Sorg. puntiforme su superficie riflettente
11 log
20 −
−
= L r
Lp w
8 log
20 −
−
= L r
Lp w
8 log
10 −
−
= L r
L
Assorbimento dell’aria
Rispetto alle condizioni ideali di fluido perfetto, la
propagazione reale nell’aria è influenzata dall’assorbimento.
Attenuazione a 20°C alla distanza r dalla sorgente
(
2)
820
, ° = 7,4 f r /UR 10− Aatm,20°C = 7,4
(
f r /UR)
10Aatm C
(
t f)
A
Aatm,T,50% = atm,20°C 1+ β ∆
Il grafico indica l’assorbimento in (dB/m) in funzione
Attenuazione a temperatura t = 20°C + ∆t e UR = 50%
Effetto del gradiente verticale della temperatura dell’aria
Propagazione del suono nel caso di gradiente verticale negativo (tipico di giornate soleggiate): si forma
un’area di ombra acustica
Propagazione del suono nel caso di gradiente verticale positivo, ovvero di inversione
Effetto del vento
Il gradiente verticale della velocità del vento (strato limite atmosferico)
determina una zona di ombra acustica sopravento ed una concentrazione di intensità acustica sottovento
Effetto delle condizioni meteorologiche
Situazione “favorevole alla propagazione”
propagazione”
Situazione “di propagazione omogenea”
U1 Vento forte (> 3m/s) e ricettore sopravento
T1
Giorno, forte
radiazione, superficie secca, calma di vento
U2
Vento di media intensità (1÷3 m/s) e ricettore sopravento
Vento forte e ricettore leggermente sopravento
T2
3 delle 4 condizioni della situazione T1
U3 Assenza di vento
Vento parallelo alla sorgente str adale
T3
Alba o tramonto Cielo coperto, pr esenza di vento e superficie non troppo umida
U4
Vento di media intensità (1÷3 m/s) e ricettore leggermente sottovento Vento forte e ricettore parzialmente sottovento
T4
Notte nuvoloso Notte presenza di vento
--
Raggi sonori fortemente curvati verso l’alto in grado dideterminare una significativa attenuazione dei livelli sonori (situazione sfavorevole)
-
Raggi sonori curvati verso l’alto in grado di determinare una parziale attenuazione dei livelli sonori (situazione sfavorevole)Z Raggi sonori che si propagano in linea retta, assenza di fenomeni meteoclimatici in grado di
interferire con la propagazione del suono (situazione omogenea)
+ Raggi sonori curvati verso il
T4
U5 Ricettore sottovento
T5
Notte, cielo libero, calma di vento
U1 U2 U3 U4 U5
T1 -- - -
T2 -- - - Z +
T3 - - Z + +
+ Raggi sonori curvati verso il basso in grado di determinare un parziale incremento dei livelli sonori (situazione favorevole)
++ Raggi sonori fortemente curvati verso il basso in grado di
determinare un significativo incremento dei livelli sonori (situazione favorevole)
Rumore autostradale in un contesto di valle
Vista verso valle
E2
E5
L’AREA DI STUDIO L’AREA DI STUDIOL’AREA DI STUDIO L’AREA DI STUDIO
E5
La differenza di Leq orario tra le postazioni di misura a lungo termine poste a 90 m e 310 m dal ciglio autostradale è correlata alle
variazioni di velocità (e direzione) del vento.
Nelle valli ampie e regolari il comportamento è ciclico.
8,0 10,0 12,0
[m/s - dB(A)]
∆∆∆∆LAeq circa 4 dB(A) in condizioni di calma di vento o vento debole
∆∆∆∆L 10-11 dB(A) in
0,0 2,0 4,0 6,0
20/02/200 3
21/02/200 3
22/02/200 3
23/02/200 3
24/02/200 3
25/02/200 3
26/02/200 3
27/02/200 3
28/02/200 3
[m/s - dB(A)]
Velocità Vento DeltaLeqH
∆∆∆∆LAeq 10-11 dB(A) in condizioni sfavorevoli alla propagazione
5,4 dB(A) Campo libero con
sorgente lineare
Effetto dell’assorbimento del suolo
The pressione sonora al ricettore risulta dalla composizione delle onde diretta e riflessa dal suolo. Nel caso di una
superficie riflettente, le pressioni si
sommano (+ 3 dB), mentre nel caso di superficie assorbente, si verifica
un’attenuazione (v. grafico)
ϑ
sorgente ricettore
Norma ISO 9613
La prima parte della norma (ISO 9613-1:1993) tratta
esclusivamente il problema del calcolo dell’assorbimento acustico atmosferico
la seconda parte (ISO 9613-2:1996) tratta in modo
complessivo il calcolo dell’attenuazione acustica dovuta a tutti i fenomeni fisici di rilevanza più comune, ossia:
a tutti i fenomeni fisici di rilevanza più comune, ossia:
• la divergenza geometrica;
• l’assorbimento atmosferico;
• l’effetto del terreno (riflessioni da parte di superfici di vario genere);
• l’effetto schermante di ostacoli;
• l’effetto della vegetazione e di altre tipiche presenze (edifici, siti industriali).