CAPITOLO 5: SISTEMAZIONI SPONDALI

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CAPITOLO 5: SISTEMAZIONI SPONDALI

St udi si gni fi cat i vi s ono st at i f at ti i n mer i t o, t esi a por re in relazione i fattori cruciali dell’ equilibrio terreno – acqua fluente.

Esi st e una vel oci t à cr i t i ca per ogni f uso gr anul o met ri co di t er reno, superat a l a qu al e i l fl usso i drodi na mi co as port a l e part i cel l e di t erreno dell’alveo; tali particelle vengono trasportate in sospensione o r i deposi t at e i n zo ne a bassa vel oci t à.

Le sponde dei t orr en t i , at t i a cont enere l e acque met eori che c on tiranti idraulici all’inter no dell’alveo sono superiori ai 2 metri e mezzo per l i mi t at e dur at e t emporal i i n occasi o ne del l e pi ene.

Nei restanti periodi (nei quali abbiamo il deflusso cosiddetto “di base”) si registra un deflusso molto limitato e in alcuni periodi dell’anno addi ri t t ura nul l o.

5.1. V

E RIFI CA DE L LA S TA BIL IT À DEL L E SP ON DE

E’ stata effettuata la verifica con il metodo di Bishop o “delle zone”, imponendo un coefficiente di sicurezza superiore a 1.3, come i mpost o dal D.M. L L. PP. 11 .03.8 8 e dal l a r el at i va Ci rcol are Mi ni st er i ale 24.09.88 (punto G.3.2, “Criteri di progetto e calcoli di stabilità“).

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 103 fig.5.1.1 Stabilità di un rilevato arginale. Metodo di Bishop

Si scegl i e un ci r col o di pr obabi l e rot t ura e si di vi de i l t erreno i n un cer t o nu mero di f asce vert i cal i , at t r i buendo a ci ascuna un nu mero. Sul l e f acce di ci ascuna di t al e zone agi scon o i l peso propr i o W, l e f orze di t agl i o T e l e nor mal i E; t al i azi o ni non son o val ut abi l i con esat t e zza, ma a f i ni prat i ci e a f avor e di si curezza si posson o consi derare nul l e. Sul l a base eser ci t a l a propr i a azi one un i nsi eme di forze che è possi bi l e ri condurr e a un t a gl i o S e un’ a zi on e nor mal e P. T ut t e l e forze di cui sopr a, co sì co me quelle che agiscono sull’intera massa, devono soddisfare le condizioni di equi l i bri o.

Con l e i pot e si fat t e e con l ’ ul t eri ore condi zi one di assen za di fal d a, l’equazione di equilibrio dell’intera massa assume la forma

S r sen W

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 104 do ve, ol t r e al l e grande zze W e S gi à ci t at e co mpai ono:

r è il raggi o dell’ipotizzato circolo di r ottura

a è l ’ angol o che l a ver t i cal e forma con i l r aggi o con gi un gent e i l cent ro del ci rcol o ed i l punt o di me zzo del l a base del conci o

Se con s si i ndi ca l a resi st enza a t agl i o del t erreno l ungo i l t rat t o l , val go no l e se gue nt i rel azi oni

cos b F s l F s S

( 5 .2) sen W sb F sb F r sen W r cos cos

( 5.3) do ve :

s è la resistenza unitaria del terreno

F è il coefficiente di sicurezza per la superficie di rot t ur a i pot i zzat a

b è la proie zione ori zzontale della base del c oncio

La resi st enza a t a gl i o del t erren o che pr esent a un cert o val o re dell’angolo di attrito f e un coesione pari a c, indicata con p la sol l eci t azi one nor mal e al l a superfi ci e di sl i t t ame nt o, pu ò essere e spressa co me se gu e:

tan

p c

s ( 5 .4)

Per cal col are p bast a r i sol ver e l ’ equa zi one di equi l i bri o del l e forze ver t i cal i nel l a zona co nsi derat a e ci oè:

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 105 cos P sen S W ( 5 .5) sen b S b W b P l P p cos ( 5 .6)

Sost i t uendo p nel l a (5 .4) si può es pri mere s nel l a segue nt e f or ma

:

F b W c s tan tan 1 tan

( 5 .7)

Sost i t uendo l a ( 5.7) ne l l a (5.3) si t r o va:

Wsena m b W c F tan

( 5 .8) i n cui cos ) tan tan 1 ( F m

( 5 .9)

Dunque i l t er mi ne F c o mpar e si a nel pri mo che nel secondo me mb r o del l a ( 5 .9); procedend o a t ent at i vi si può t ro var e i l val ore del coef fi ci ente di si cur ezza val ut at o i n rel azi one al l a super f i ci e di rot t ura i pot i zza t a.

Quando l a scar pat a è par zi al ment e so m me rsa, l un go i l ci r col o di probabi l e rot t ur a , a gi scono pr essi oni i nt er s t i zi al i di i nt ensi t à var i abi l e a seconda del l e condi zi oni esi st ent i , pr essi oni che è possi bi l e cal col ar e con l a cost ruzi one di una r et e di fl usso o mi s urare medi ant e ri l e va zi oni i n si t u; nel present e st u di o si è arbi t rari a men t e, ma a fa vore di si curezza, consi derat a una sovra pr essi one u=(d/ 2 )gw, do ve d è l ’al t ezza del conci o . Indi cand o con A- A i l l i vel l o del l ’acqua al l ’est erno del l a scar pat a, i l peso W di ci ascuna zona si può scr i vere co me

w b

a W z b

W

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 106 Svi l up pando i c al col i si gi un ge al l a se guent e for mul a

sena W W m ub W W cb F b a b a ) ( tan ) (

( 5 .11)

T al e rel azi one è anal oga al l a pr ecedent e a t t raver so l a qual e si può val ut are i l coeff i ci ente di si cur ezza F r el at i vo a una superfi ci e di r ot t ur a ci r col are e con l a presenza di acqua. La superfi ci e di rot t ura pi ù per i col osa è quel l a pe r l a qua l e si t ro va i l mi ni mo val ore di F, c he è st at o confr ont at o con quel l o su gger i t o dal l a n ormat i va sopra ci t at a. P er quant o r i guar da i n vece i l i vel l i i draul i ci del l a sit uazi one pi ù peri col o sa, si è considerato il caso di acqua assente nell’invaso e rilevato s aturo (situazione rappresentativa del rapido svuotamento dell’invaso e senz’altro cautelativa). Di seguito riportiamo la verifica effettuata per il t r at t o spondal e ma ggi or ment e sol l eci t at o del t orr ent e Freddan a (nel l a t abel l a h è pari al d/ 2 i ndi cat o i n pr eceden za ).

Per quant o ri guar da l e modal i t à cost rut t i ve, l a pende n za d el l a scar pat a è st at a fi ssata par i a 1: 1, l a r eal i zza zi one del l e sponde avvi ene medi ant e esca va zi one, i n genere l e t er re i n quest i one cont en gono al meno i l 45% di argi l l a e l i mo, e una gr anul o met r i a abbast anza est esa e pr i va di ci ot t ol i .

Di ci ò si è t enut o cont o i n sede di pr o get t a zi one per i l cont eni ment o del l a pi ena duecent ennal e con i l ri spet t o del f ranco. In so mmi t à del l e scarpate s’è tenuto conto del sovraccarico dovuto al transito di mezzi meccanici impiegati per la manutenzione dell’ alveo.

In aderen za a quant o precedent e ment e espost o si pr ocederà al l a ver i f i ca del pen di o i n esa me con l a met od ol o gi a se mpl i f i cat a di B i shop :

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Parametri Geotecnici Incl. Pend. 45 [ ° ]

Rag

gio 7.8 [ m ] Sovraccarico

18 [ KN/m3 ] Altezza

pendio 4 [ m ] Centro Presente

c' 12 [ KN/m2 _]

CX CY

' 35 [ ° ] _Falda _Presente _{2.00 7.54}

Cu 0 [ KN/m2 ] _Terreno _{Grana fina}

concio b h med W sin cos

Wsin Wcos _b/cosl =

Qamm u ul Wcos - ul T N n. [ m ] [ m ] [ KN/m ] [ ° ] [ ° ] [ ° ] [ KN/m ] [ KN/m ] [ m ] [ KN/m2 ] [ Kpa ] [ KN/m ] [ KN/m ] [ KN/m ] [ KN/m ] 1 0.6 0.7 4.0 -12.5 -0.2 1.0 -0.9 3.9 0.6 0.0 7.0 4.3 -0.4 -0.9 -0.4 2 0.6 1.4 11.6 -3.0 -0.1 1.0 -0.6 11.6 0.6 0.0 13.3 8.0 3.6 -0.6 3.6 3 0.6 2.1 18.8 -8.7 -0.2 1.0 -2.9 18.6 0.6 0.0 18.8 11.4 7.1 -2.9 7.1 4 0.6 2.7 25.4 -4.4 -0.1 1.0 -2.0 25.4 0.6 0.0 23.5 14.1 11.2 -2.0 11.2 5 0.6 4.2 37.0 0.0 0.0 1.0 0.0 37.0 0.6 20.0 19.2 11.5 25.5 0.0 37.5 6 0.6 4.1 44.8 4.5 0.1 1.0 3.5 44.6 0.6 20.0 15.9 9.6 35.1 4.5 47.1 7 0.6 3.9 43.4 9.1 0.2 1.0 6.9 42.9 0.6 20.0 11.3 6.9 36.0 8.8 48.0 8 0.6 3.7 41.5 13.9 0.2 1.0 10.0 40.3 0.6 20.0 4.7 2.9 37.4 12.9 49.4 9 4.2 0.0 139.7 59.3 0.9 0.5 120.1 71.4 8.1 20.0 0.0 0.0 71.4 259.7 154.5 134.2 295.6 13.0 100.0 113.7 226.9 279.6 357.9 Legenda Coeff. Di Sicurezza

b larghezza del concio da impostare Fs 1.45

h altezza del concio

W peso della porzione di terreno Pendio Stabile

inclinazione del concio rispetto all'orizzontale

l larghezza reale del concio

u pressioni neutre

Qamm sovraccarico

T sommatoria sforzi _{instabilizzanti} N sommatoria sforzi _{stabilizzanti}

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 108 La ver i fi ca r i sul t a pi ena ment e sod di sf at t e, b i sogna i n fi ne osser var e che al fine di poter aumentare il deflusso del corso d’acqua in alcuni punt i l a penden za del l a scar pat a è st at a au ment at a. Per mi gl i orare l a

st abi l i t à di t al i ver sant i e pre veni re peri col os i feno meni erosi vi si è deci so di i nt erveni r e i n al cu ni t rat t i con t err e ar ma t e.

5.2. T

ER RE ARM AT E C ON BI OS T UOI A DI RI VE STIME NT O

L’opera in terra rinforzata con paramento rinerbito sarà realizzato ut i l i zza ndo q uest i co mponent i pr i nci pal i :

T erreno di riempi ment o Geo gri glia di rinfor zo Biostuoia di conteni mento

Nell’ambito della sistemazione proposta, l’impiego di tali manufatti è st at o pre vi st o p er r aggi un gere spon de c on pende n ze di 60 °, a causa dell’impossibilità di diminuire la pendenza delle sponde dettato dalla necessità di limitare il più possibile lo sviluppo planimetrico dell’alveo st esso.

I mat eri al i i mpi e gat i i n quest o t i po di manuf at t i sono i se guent i : Materiale terroso per il riempi mento: il terreno da

i mpi e gar e sarà di t i po mi st o gra nul ar e (grup pi A1a, A1b, A 3, A2 -4 ,A2 -5 ) , con di mensi one massi ma dei ci ot t ol i di 5 cm, an go l o i nt erno non mi nore di 30°. Si può ut i l i zzar e quel l o present e i n l oco i n mo do da raggi un ger e i r equi si t i l i t ol ogi ci r i chi est i

Geo gri glie in materiale plastico oppure tess uti sintetici ad al t a t enaci t à oppur e gri gl i e met al l i che con r i nf orzi i n barre d’acciaio

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 109 Reti o stuoie di fibra vegetale, biode grada bil i

T essuto non tessuto a lla base della fonda zio ne Materiali per l’idrosemina

Le ar mat ure, i n p art i col ar e, ven gon o real i zzat e co n l ami ne met al l i che di l unghe zza var i abi l e, ad aderenza mi gl i orat a medi an t e ri l i evi t r asversal i i n nu mero non i nfer i ore a 24/ m s u ent r a mbe l e facce, i n acci ai o zi ncat o a cal do di sezi one mi ni ma di 5x45 mm; quest e ven gono vi ncol at e a gr i gl i e f ront al i i n r et e met al l i ca el et t rosal dat a che funge da cas sero, (i n acciaio zincato a caldo anch’essa) con maglia minima di 10x10 cm e r i ves t i t a al l ’i nt er no da una bi ost uoi a con el evat e car at t eri st iche di r esi st enza a gl i a gent i at mosfer i ci .

Le veri fi che da ese gui re per l e sponde r eal i zzat e con quest a mo dal i t à cost r ut t i va non di ff eri scono da quel l e ut i l i zzat e per l e al t re t i pologi e di scar pe; i n par t i col are è necessar i o veri f i car e l a st abi l i t à del r i l evat o.

Per quant o ri guar da l e modal i t à di esecuzi one del l e suddet t e, si di st i nguon o l e se gue nt i f asi :

Preparazione del piano di fonda zione Posa del pri mo li vello di ge o gri glie

Posa, in più strati d i 3 0 c m, del li vello rinfo rzato basale Co mpatta zione accurata del pri mo strato di terreno

Chiusura del primo livello con risvolto verso l’interno del l a par et e del l a gr i gl i a

Ripetizione per i li velli successivi delle opera zioni pr ecedent i e successi va i dros e mi na a spessore sull’intero paramento verticale

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 110 Nei l avori di ri si st e mazi one di scar pat e nat ur al i , una vol t a el i mi n at a l a ve get azi o ne, i l t e rr eno è al massi mo del l a sua vul nera bi l i t à nei confronti dell’ azione erosiva.

L’erosione è funzione della naturale energia dell’ acqua piovana o del ve nt o e del l e car at t er i st i che geo morf ol o gi che del t erreno.

Per f ar front e a t al i si t uazi oni è st at o previ st o i l ri vest i me nt o spondal e con geost uo i e, che ol t re a for ni re un val i do r i medi o cont r o l’erosione aumentano anche il rinforzo delle sponde.

fig.5.2.1 Geostuoia per supporto terreno vegetale costituito da geostuoia tridimensionale rinforzata tramite inclusione di geogriglia bidimensionale

Si fa present e che esi st ono nu merose case produt t ri ci di quest o t i po di r i vest i me nt i e che i vant a ggi di quest i prodot t i ri spet t o al l e al t r e sol uzi oni si possono ri assu mer e nei se guent i punt i :

Protezione del profilo dall’er osione ancor prima dell’avvenuto at t ecchi me nt o del l a co per t ura ve get al e

Aderen za del rivesti mento ve getale al substrato con riduzio ne dell’azione di scalzamento da parte della corrente

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 111 Ritenzione di materiale detritico, di spinte do vute a s motta me nti e

pi ccol e fr ane del l e ar gi nat ure (l a geo gr i gl i a di ri nfor zo pu ò esse r e opport una me nt e di men si onat a)

Facilità e velocità dell’intervento Ottima ecocompatibilità dell’intervento

E’ possibile fornire una metodologia di calcolo per calcolare il l i mi t e di st abi l i t à del r i vest i ment o nei t rat t i r et t i l i nei . Per det er mi n are t al e aspet t o del ri vest i men t o ut i l i zzat o è necess ar i o conf ront are t ra d i l or o l a t ensi one t angen zi al e cr i t i ca che può essere sopport at a con l a tensi one t angen zi al e ef fet t i va c he a gi sce nel t r at t o i n quest i one del corso d ’ acqua. Le suddet t e gr ande zze si possono es pri mer e co me se gu e:

i R b

(5.12) m s c d C ) ( (5.13) do ve:

tb è l a t ensi one t an ge nzi al e present e s ul fon do g è i l peso speci f i co d el l ’acqua

R è il r a ggio idraulico della sezione

C è un c oefficiente dime nsionale di attrito des u mibile dal l a cur va di Shi el ds i n presenza di r i vest i ment o spondal e cost i t ui t o da mat eri al e l i t oi de

tc è l a t ensi one t an gen zi al e di t r asci nament o nel l a si t uazi one cri t i ca di i n i z i o mo vi ment o

gs è i l peso speci fi co del l ’i nert e

dm è i l di amet ro medi o del ci ot t ol o cost i t uent e il ri vest i ment o

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 112 La t ensi one si ri f er i sce al l e condi zi oni eff et t i va ment e present i sul f ondo del canal e, m ent re per quant o ri guarda l e sponde l a t ensi one t angen zi al e tm su di es se si può espri mer e co me

b

m 0.75

(5.14)

La verifica da effett uare è che la t ens ione t angenzi al e presente

sul fondo e sull e s ponde risulti mi nore di quella di t rascinamento nel

caso di i nizio movi ment o, e che ciò avveng a con un cert o margine,

secondo le dis uguagl ianz e:

c

m 1.2 (5.15)

c

b

(5.16)

5.3. I

NF LU EN ZA D ELL A VEG ET AZI ON E S ULL E S PO ND E

Per quant o r i guar da l a st abi l i t à dei ri l evat i ar gi nal i , è st at a t r asc ur at a a favore di si cur ezza, l ’ef f et t o de l l a ve get a zi one pr esen t e sopra l e sponde.

Co me a mpi a ment e accert at o qual si asi for ma zi o ne ve get al e rappresenta un efficace mezzo di difesa nei confronti dell’erosione superfi ci al e. La st essa t ut t avi a, co mbi nat a con e l e ment i st rut t ur al i , può cont ri bui r e anche al cont rol l o di pr ocessi di i nst abi l i t à dei pendi i nat ur al i e del l e scarpat e ar t i fi ci al i .

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 113 I pr ocessi con i qual i l a ve get a zi one, si a e rbacea, che arbust i va e ar bor ea, i nfl uenza l a st abi l i t à dei t er reni i n pendi o s ono di nat ur a i drol ogi ca e meccani c a.

I pr i mi ri guard ano gl i eff et t i del l a ve get a zi one sul ci cl o i deol o gi co dell’acqua e si possono riassumere nei ben noti fenomeni di i nt er cet t azi one, i nf i l t razi one ed e vapot r aspi r azi one. I processi meccani ci r i guar dano i n vece l e possi bi l i i nt er azi oni del l e radi ci del l e pi ante con il t er reno.

Uno de gl i ef f et t i pri nci pal i l egat i al l a presenza di ve get a zi one su un pendi o è quel l o di produrre un mi gl i or a ment o del l e carat t er i st i che geotecniche del terreno attraverso l’azione de lle radici. Queste infatti, essendo dot at e i n gen er e di una di scr et a resi st enza a t r azi one, possono produrre un sensi bi l e au ment o del l a r esi st enza a t agl i o del t er reno st esso. Le radici sono efficaci sia nell’incrementare la resistenza a rottura, sia nel di st r i bui re, medi ant e l a l or o el ast i ci t à, l e t ensi oni nel t erreno, i n modo da evi t ar e st ress e l ocal i fessur e.

In quest i ul t i mi anni sono st at i svi l uppat i di versi model l i t eori ci per prevedere l’influenza di rinforzi undirezionali dei terreni sia con fibre che st r i sce. In t ut t i i mode l l i vengono i pot i zzat e del l e sempl i fi ca zi oni ri spet t o al l e si t uazi oni real i e mancano del l e ver i f i che speri ment al i si st e ma t i che.

Da un punt o di vi st a concet t ual e uno dei model l i concet t ual i pi ù di ff uso e se mpl i ce t r a quel l i p ropost i , el a borat o i ndi pendent e m ent e da Wal dr on(1977) , Wu( 1 976) e Br e nner & J ames(1977) , per quant i f i car e gl i ef fet t i degl i appar at i r adi cal i sul l a st abi l i t à di un t erreno è quel l o che l e ga l’incremento di resistenza a taglio del terreno alla resistenza a t razione ed al l o sf i l ament o del l e r adi ci . In q uest a sc he mat i zza zi one l e ra di ci , per ef fet t o degl i sfor zi di t agl i o che si gener an o a se gui t o del l o scor ri me nt o r el at i vo di due st rat i di t err eno, si deformano svi l uppan do del l e t ensi oni i nt er ne di t razi one.

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 114 Nel l ’ i pot esi di radici flessibili ed elastiche, disposte per pendi col ar ment e a l l a super f i ci e di t agl i o, assu me ndo c he l e st esse si ano ancor at e al t err eno su ent rambi l e porzi oni del i mi t at e dal l a superfi ci e di t agl i o e che l a resi st enza a t r azi one di t ut t e l e radi ci si a completamente mobilitata, l’incremento di resistenza al taglio DS del t er reno per effet t o del l e radi ci ri sul t a:

)] tan( ) cos( ) ( [ ) / (A A sen T S _r _r

(5.18) do ve

Tr è l a r esi st en za a t ra zi one medi a del l e radi ci

(Ar/ A ) è i l rapp ort o t ra l ’ar ea del l a se zi one t rasversal e del l e r adi ci Ar e l ’ area del l a se zi one di t erreno i nt eressat a dal l e radi ci A

q è l ’angol o di def or ma zi one nel l a zo na di t agl i o f è l ’ an gol o di at t r i t o del t er reno

Osser va zi oni sper i me nt al i e di campo mos t rano che i l t ermi ne t ra par ent esi quad r a è r elat i va me nt e i nsensi bi l e al l e nor mal i vari a zi o ni degl i angol i q e f e ad esso può esser e assegnat o con buona approssi ma zi one i l val ore di 1.2 . Adot t ando

t ale valore, la

rel a zi one pr ecede nt e si se mpl i fi ca i n: ) / ( 2 . 1 T A A S _r _r

(5.19)

Da qu est ’ul t i ma eq uazi one si e vi nce che l ’i ncre ment o de l l a r esi st enza a t a gl i o del t erreno causat o dal l a presenza di mat er i al e ve get al e è f unzi one del l a r esi st enza a t r a zi one medi a del l e radi ci e del l a super fi ci e

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| CA P IT OLO 5: S IST EMA ZIO N I S PO ND A L I 115 da esse occupat a. So mman do i l DS al l a nor mal e re si st enza a t agl i o del t er reno i n assenza di ve get a zi one , si può p rocedere al l a val ut azi one del coef fi ci ent e di si cur ezza co n l e cons uet e ana l i si di st abi l i t à dei pendi i .

Nel caso pi ù ge neral e di r adi ci di spost e non per pendi col ar ment e al l a superfi ci e di rot t ur a, osser va zi oni speri ment al i hanno per m esso di di most rar e che i l r i nfor zo da esse pr odot t o è comparabi l e con quel l o che si ave va c on l e i p ot esi pr ecedent i . Per quant o ri guar da i n vece l a supposi zi one di mobi l i t azi one co mpl et a de l l a resi st enza a r ot t ura d el le r adi ci , esperi enze app osi t ame nt e condot t e hanno evi den zi at o che l e radi ci r aggi un go condi zi oni di rot t ur a i n mo me nt i di ver si e pert ant o è pi ù prudent e adot t ar e val ori di r esi st enza a t razi one i nferi ori a quel l i l i mi t e. Infine per quanto riguarda l’ipo tesi che le radici siano ancorate al terreno e non possano esser e est r at t e dal l a zona di t agl i o, se si assu me una distribuzione uniforme delle tensioni all’interfaccia tra terreno e radici, la l ungh e zza mi ni ma di q uest e ul t i me de ve esse re

max min 4 d T L r

( 5.20)

Do ve tmax è l a t ensi one massi ma di t a gl i o t r a t er reno e radi ci .

Dat a l a di ffi col t à nel la val ut a zi one di t ut t e quest e var i abi l i e i l fat t o che non considerare l’apporto della vegetazione è comunque a favore di si cur ezza, nel l a nost r a anal i si non si è t enut o cont o di quest o i ncr e ment o di r esi st enza.

CAPITOLO 5: SISTEMAZIONI SPONDALI