D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n Suppl. Ord.) Norme tecniche per le Costruzioni

(1)

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1 - DESCRIZIONE GENERALE DELL'OPERA

La presente relazione geotecnica riguarda le indagini, la caratterizzazione e modellazione geotecnica del “volume significativo” per l'opera in esame e valuta l'interazione opera / terreno ai fini del dimensionamento delle relative fondazioni.

Questa relazione è stata redatta dal tecnico sulla base dei dati risultanti dalle prove di campagna e/o di laboratorio.

2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni normative, per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista, evidenziato nel prosieguo della presente relazione:

Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321)

”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”

Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76)

”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”

Indicazioni progettuali per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981.

D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 - Suppl. Ord.)

”Norme tecniche per le Costruzioni”

Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nella:

Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 – Suppl. Ord.)

“Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio 2008”;

Eurocodice 7 – “Progettazione geotecnica” - ENV 1997-1 per quanto non in contrasto con le disposizioni del D.M. 2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”

3 - INDAGINI GEOGNOSTICHE

Sulla base di quanto dettagliato nella relazione geologica dell'area di sito, si è proceduto alla progettazione della campagna di indagini geognostiche finalizzate alla determinazione delle caratteristiche geotecniche dei terreni interessati dal “volume significativo” dell'opera in esame.

3.1 Idrogeologia

Non è stata riscontrata la presenza di falde acquifere a profondità di interesse relativamente al “volume

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significativo” investigato.

3.2 Problematiche riscontrate

Durante l'esecuzione delle prove e dall'elaborazione dei dati non sono emerse problematiche rilevanti alla realizzazione delle opere di fondazione.

4 - CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA, MODELLAZIONE GEOTECNICA E PERICOLOSITA' SISMICA DEL SITO

Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi.

Le indagini effettuate, permettono di classificare il profilo stratigrafico, ai fini della determinazione dell'azione sismica, di categoria:

B [Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs, 30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT, 30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu, 30 > 250 kPa nei terreni a grana fina).], basandosi sulla valutazione della velocità delle onde di taglio (V

_S30

) e/o del numero di colpi dello Standard Penetration Test (N

_SPT

) e/o della resistenza non drenata equivalente (c

_u,30

).

Tutti i parametri che caratterizzano i terreni di fondazione sono riportati nei seguenti paragrafi.

4.1 Caratterizzazione geotecnica

La caratterizzazione geotecnica dei terreni è riassunta nella seguente tabella:

Descrizione

del terreno Qi Qf Cm Ad Peso

sp. Kz Ko fi Ceff Cu Ed VEd

Stratigrafie

Terreni fondazioni dirette Clasti Calcarei

notevolmente compattati

- - - - 21000 410 30 28 0.2 0.15 250 -

Qi=Quota iniziale dello strato (Riferito alla quota iniziale della stratigrafia) Qf=Quota finale dello strato (Riferito alla quota iniziale della stratigrafia) C_m=Grado di coerenza del terreno

Ad=Coefficiente di adesione Peso sp.=Peso specifico del terreno Kz=Costante di sottofondo in verticale

Ko=Costante di sottofondo orizzontale (media aritmetica fra le costanti lungo X e lungo Y) fi=Angolo di attrito interno

Ceff=Coesione efficace Cu=Coesione

Ed=Modulo edometrico.

VEd=Variazione del modulo edometrico con la profondità.

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4.2 Modellazione geotecnica

Ai fini del calcolo strutturale, il terreno sottostante l'opera viene modellato secondo lo schema di Winkler, cioè un sistema costituito da un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti. Ciò consente di ricavare le rigidezze offerte dai manufatti di fondazione, siano queste profonde o superficiali, che sono state introdotte direttamente nel modello strutturale per tener conto dell'interazione opera / terreno.

4.3 Pericolosità sismica

Ai fini della pericolosità sismica sono stati analizzati i dati relativi alla sismicità dell'area di interesse e ad eventuali effetti di amplificazione stratigrafica e topografica. Si sono tenute in considerazione anche la classe dell'edificio e la vita nominale.

Per tale caratterizzazione si riportano di seguito i dati di pericolosità come da normativa:

DATI GENERALI ANALISI SISMICA

Dati generali analisi sismica Fattori di Riduzione degli

Spettri

Ang NV CD MP S Mcm PAc EcA IrT TP RP RH CVE

SoX (q)

SoY

(q) SLU Sv SLD Sov [ssdc]

0 15 - muOld PP - - S - B NO NO 5 2,25 2,25 1,50 1,00

Amplif. Stratigrafica

Tr Ag

Ss Cc F0 T^*c

[anni] [adim] [adim] [adim] [adim] [s]

45 0,0200 1,200 1,434 2,423 0,266

75 0,0300 1,200 1,380 2,395 0,322

712 0,0100 1,200 1,299 2,805 0,436

1462 0,0120 1,200 1,284 2,969 0,461

Amplificazione Topografica Classe

Edificio

Vita Nominale

Periodo di Riferiment

o Latitudine Longitudine Altitudine

Categ Topog

Coef Ampl Topog

[anni] [anni] [°ssdc] [°ssdc] [m]

3 50 75 40° 27' 11.52'' 17° 30' 34.82'' 128 T1 1,00

LEGENDA Dati generali analisi sismica

Ang Direzione di una componente dell'azione sismica rispetto all'asse X (sistema di riferimento globale); la seconda componente dell'azione sismica e' assunta con direzione ruotata di 90 gradi rispetto alla prima.

NV Nel caso di analisi dinamica, indica il numero di modi di vibrazione considerati.

CD Classe di duttilita': [A] = Alta - [B] = Bassa.

MP Tipo di materiale prevalente nella struttura: [ca] = calcestruzzo armato.

S Tipologia della struttura: [T] = Telaio - [P] = Pareti - [TP] = Mista telaio-pareti - [N] = nucleo - [P] = un solo piano - [PP] = più di un piano - [CT] = controventi concentrici diagonale tesa - [CV] = controventi concentrici a V - [M] = mensola o pendolo invertito - [TT] = telaio con tamponature.

Mcm Struttura con telai multicampata: [N]=Nessuna direzione - [X]=Solo in direzione X - [Y]=Solo in direzione Y - [XY]=Sia in direzione X che Y.

PAc Presenza nella struttura di pareti accoppiate: [P] = presenti - [A] = Assenti

EcA Eccentricita' accidentale: [S] = considerata come condizione di carico statica aggiuntiva - [N] = Considerata come incremento

(5)

Amplificazione Topografica Classe

Edificio Vita Nominale

Periodo di Riferiment

o Latitudine Longitudine Altitudine

Categ

Topog Coef Ampl Topog

[anni] [anni] [°ssdc] [°ssdc] [m]

delle sollecitazioni.

IrT Irregolarita' tamponature in pianta: [S] = Tamponature irregolari in pianta - [N] = Tamponature regolari in pianta.

TP Tipo terreno prevalente, categoria di suolo di fondazione come definito al punto 3.2.2 del DM 14 gennaio 2008 'Nuove Norme tecniche per le costruzioni: [A] = Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi - [B] = Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti - [C] = Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti - [D] = Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti - [E] = Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m.

RP Regolarita' in pianta: [S]= Struttura regolare - [N]=Struttura non regolare.

RH Regolarita' in altezza: [S]= Struttura regolare - [N]=Struttura non regolare.

CVE Coefficiente viscoso equivalente.

Classe

Edificio Classe dell'edificio.

SoX (q) Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLU per sisma orizzontale in direzione X (Fattore di struttura).

SoY (q) Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLU per sisma orizzontale in direzione Y (Fattore di struttura).

SLU Sv Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLU per sisma verticale.

SLD Sov Fattore di riduzione dello spettro di risposta allo SLD per sisma orizzontale e verticale.

Categ

Topog Categoria topografica. (Vedi NOTE) Coef

Ampl

Topog Coefficiente di amplificazione topografica.

Ag Coefficiente di accelerazione al suolo.

Ss Coefficienti di Amplificazione Stratigrafica allo SLO / SLD / SLV / SLC.

Cc Coefficienti di Amplificazione di Tc allo SLO / SLD / SLV / SLC.

F0 Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale.

T^*c Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale.

Latitudi

ne Latitudine geografica del sito.

Longitu

dine Longitudine geografica del sito.

Altitudi

ne Altitudine geografica del sito.

NOTE

Categoria topografica

T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i = 15°

T2: Pendii con inclinazione media i > 15°

T3: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15° = i = 30°

T4: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i > 30°

5 - SCELTA TIPOLOGICA DELLE OPERE DI FONDAZIONE

In questo paragrafo sono contenute le informazioni relative ai suggerimenti sulle tipologie di fondazione desunti dai risultati dell'analisi geotecnica dei terreni di posa.

6 - MODALITA' COSTRUTTIVE

La costruzione fu realizzata a plinti isolati 150x150x90 e travi di collegamento portamuro 40x40

7 - VERIFICHE DI SICUREZZA

(6)

Le verifiche di sicurezza sono state condotte, con riferimento all'Approccio 2 (Combinazione A1+M1+R3), sulla base delle tipologie di fondazioni descritte nel paragrafo precedente. Per ognuna di esse vengono elencate le metodologie ed i modelli usati per il calcolo del carico limite ed i risultati di tale calcolo.

7.1 Carico limite fondazioni dirette

La formula del carico limite esprime l'equilibrio fra il carico applicato alla fondazione e la resistenza limite del terreno. Il carico limite è dato dalla seguente espressione:









                  



 c N s d i g b q N s d i g b B N s d i g b

q

_c _c _c _c _c _c _c _q _q _q _q _q _q _q _f

2 1

lim



B

e

L

2 L L     in cui:

D = profondità del piano di posa della fondazione;

B = dimensione caratteristica della fondazione, che corrisponde alla larghezza della suola;

L = Lunghezza della fondazione;

c = coesione del terreno al disotto del piano di posa della fondazione;

c

_a

= adesione lungo la base della fondazione (c

_a

≤ c);

 = angolo di attrito del terreno al disotto del piano di posa della fondazione;

 = angolo di attrito di interfaccia terreno-fondazione;

q = pressione geostatica in corrispondenza del piano di posa della fondazione;



f

= peso unità di volume del terreno al disotto del piano di posa della fondazione;

s, d, i, g, b,  = coefficienti correttivi;

E

ed

= modulo edometrico del terreno al disotto del piano di posa della fondazione;

 = modulo di Poisson del terreno al disotto del piano di posa della fondazione.

NB: Se la risultante dei carichi verticali è eccentrica, B e L saranno ridotte rispettivamente di:

e 2 B B    dove:

e

_B

= eccentricità parallela al lato di dimensione B;

e

L

= eccentricità parallela al lato di dimensione L q

B



^f

, c, 

D

Calcolo dei fattori N

_c

, N

_q

, N

_

per c>0,  =0 per  >0





 2

N

_c

^N

c

^  ^N

q

^ ¹  ^ ^ctg ^

1 N

_q

 N

_q

 k

_p

 e

^^tg^

0 N

_

 se  = 0 N

_

 2  N

_q

 1   tg 

(7)









 2 sen

N se   0

dove:

 

 



  

 tg 45 2

k

_p ²

, è il coefficiente di spinta passiva

 = angolo di inclinazione del piano campagna.

Calcolo dei fattori di forma s

c

, s

q

, s

_

per c>0,  =0 per  >0

  L

B s

_c



 

 1 2

L B N 1 N s

c q

c

 

1 s

_q

   tg 

L 1 B s

_q

L 4 B . 0 1 s

_

 

L 4 B . 0 1 s

_

 

con B/L<1.

Calcolo dei fattori di profondità d

c

, d

q

, d

_

Si definisce il seguente parametro:

B

k  D se 1

D  B ^;

k B D

arctg

 se 1

B D  .

per c>0,  =0 per  >0

k d

_c

 1  0 . 4

 tg N

_c

q c

d d

d 

^q



 1

d

_q

d

_q

 1  2 tg   1  sen  

²

 k 1

d

_

 d

_

 1

Calcolo dei fattori di inclinazione del carico i

c

, i

q

, i

_

Si definisce il seguente parametro:

L / B 1

L / B m 2



 

per c>0,  =0 per  >0

c a

c

B L c N

H i m



 

 1 N tg 

i i i

c q q

c



 

 1

(8)

1 i

_q





m a

f

q

V A c ctg

1 H

i 

 









 



 1 i



1 m

a

f

c ctg

A V 1 H i





 

 









 

 dove:

A

_f

= B   L 

a

f

c

A tg V H

H = componente orizzontale dei carichi agente sul piano di posa della fondazione;

V = componente verticale dei carichi agente sul piano di posa della fondazione.

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:











Calcolo dei fattori di inclinazione del piano di campagna b

c

, b

q

, b

_

Indicando con  l'angolo di inclinazione del piano campagna, si ha:

per c>0,  =0 per  >0







 

 2

1 2 b

_c



 tg

 

 N

b b 1

c q q

b

c

1 b

_q

 b

_q

  1  tg  

²

cos 

1 b

_



 



cos

b b

^q

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:





 ;  45  

q

B D



Calcolo dei fattori di inclinazione del piano di posa g

c

, g

q

, g

_

Indicando con  l'angolo di inclinazione del piano di posa della fondazione, si ha:

per c>0,  =0 per  >0







 

 2

1 2 g

_c





 

 N tg

g g 1

g

c q q

c

1 g

_q

 g

q

  1    tg  

²

1 g

_

 g

_

  1    tg  

²

Per poter applicare tali coefficienti correttivi deve essere verificata la seguente condizione:





 45

(9)

q

D

B



Calcolo dei fattori di riduzione per rottura a punzonamento 

c

, 

q

, 

_

Si definisce l'indice di rigidezza del terreno come:







 

tg c

I

_r

G

 

dove:



  1 2

G E = modulo d'elasticità tangenziale del terreno

 = tensione litostatica alla profondità D+B/2.

 in condizioni non drenate è pari a 0.5, in condizioni drenate deve essere stimato caso per caso in base ai dati a disposizione.

La rottura a punzonamento si verifica quando i coefficienti di punzonamento 

c

, 

q

, 



sono inferiori all'unità; ciò accade quando l'indice di rigidezza I

_r

si mantiene inferiore al valore critico:



 







 



 



 exp 3 . 3 0 . 45 L 2

2 I 1

I

_it

 

 

  

 

 ctg 45 B

cr , r r

per c>0,  =0 per  >0

c

 1

  



 







^c ^q

N

_q

tg

1

_q

 

r

q

0 . 6 ln I

L 12 B . 0 32 .

0   



  

 



 





 

 

 



 



 1 sen

I 2 tg ln

4 . L 4 6 B . 0

exp

^r

q





 3 . 07  sen

 1



_



_

 

_q

Calcolo del carico limite in presenza di falda

Se il pelo libero della falda è compreso fra il piano campagna ed il piano di posa della fondazione, ad un'altezza a sopra il piano di posa, l'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene:

q

_lim

 c  N

_c

 s

_c

 d

_c

 i

_c

 g

_c

 b

_c

 

_c

 q  N

_q

 s

_q

 d

_q

 i

_q

 g

_q

 b

_q

 

_q

 0 . 5  B   

_f

 N

_

 s

_

 d

_

 i

_

 g

_

 b

_

 

_

 

_H₂_O

 a dove la tensione litostatica al piano di posa è valutata come:

 D a 

q        a

(10)

q B

a p e lo lib e ro fa ld a

Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano di posa della fondazione di una profondità d, tale che:

B D d

D    , o in altri termini d  B

l'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni effettive, diviene:

   























 





 



     

















 N s d i g b

B B d

5 . 0 b

g i d s N q b

g i d s N

c

_c _c _c _c _c _c _c _q _q _q _q _q _q _q _f _f _f

q

_lim

q B

pelo libero falda d  B

Se il pelo libero della falda è al di sotto del piano campagna di una profondità d, tale che:

B D

d   d  B

 

, o in altri termini la presenza della falda viene trascurata.

Calcolo del carico limite in condizioni non drenate

L'espressione generale del carico limite, valutato in termini di tensioni totale, diventa:



 c s d i g b q B N s

q  

_u



_c



_c



_c



_c



_c

 

_sat

   2

2 1

lim

VERIFICHE A CARICO LIMITE

Verifiche a carico limite Dimensioni e

orientazione Coef. Cor. Terzaghi Coef. Calc. Terzaghi Descrizion

e CS

X Y Rtz

Prof Falda Comp

. Terre

no per Nq

per Nc

per N

per Nq

per Nc

per N

QMax QLim

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm²] [N/mm²]

Plinto 114 1,42 1,80 1,80 0,00 0,00 - NON Coesiv o

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,237 0,335

Plinto 115 2,09 1,80 1,80 0,00 0,00 - NON 1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,191 0,400

(11)

e CS

X Y Rtz

. Terre

no per Nq

per Nc

per N

per Nq

per Nc

per N

QMax QLim

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm²] [N/mm²]

Coesiv o Plinto 116 2,40 1,50 1,80 0,00 0,00 - NON

Coesiv o

1,44 1,16 0,67 1,00 5,14 0,00 0,162 0,389

1,43 1,16 0,68 1,00 5,14 0,00 0,262 0,388

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,287 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,387 0,400

1,49 1,18 0,63 1,00 5,14 0,00 0,434 0,395

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,392 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,383 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,196 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,113 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,171 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,155 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,210 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,191 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,195 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,157 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,309 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,297 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,275 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,366 0,400

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,312 0,399

(12)

e CS

X Y Rtz

. Terre

no per Nq

per Nc

per N

per Nq

per Nc

per N

QMax QLim

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm²] [N/mm²]

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,100 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,198 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,107 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,129 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,222 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,318 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,296 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,188 0,335

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,351 0,399

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,302 0,399

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,151 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,198 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,206 0,335

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,282 0,399

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,230 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,212 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,239 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,177 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,167 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,141 0,400

Plinto 2 2,50 1,30 1,80 0,00 0,00 - NON

Coesiv 1,38 1,14 0,71 1,00 5,14 0,00 0,153 0,382

(13)

e CS

X Y Rtz

. Terre

no per Nq

per Nc

per N

per Nq

per Nc

per N

QMax QLim

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm²] [N/mm²]

o Plinto 15 1,47 1,80 1,80 0,00 0,00 - NON

Coesiv o

1,51 1,19 0,62 1,00 5,14 0,00 0,270 0,398

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,180 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,098 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,162 0,335

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,149 0,399

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,101 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,111 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,151 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,244 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,251 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,151 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,187 0,335

1,50 1,18 0,63 1,00 5,14 0,00 0,253 0,396

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,341 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,226 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,191 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,136 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,075 0,400

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,070 0,399

1,51 1,18 0,62 1,00 5,14 0,00 0,066 0,397

Plinto 12 4,92 1,80 1,80 0,00 0,00 - NON 1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,081 0,400

(14)

e CS

X Y Rtz

. Terre

no per Nq

per Nc

per N

per Nq

per Nc

per N

QMax QLim

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm²] [N/mm²]

Coesiv o Plinto 11 5,65 1,80 1,80 0,00 0,00 - NON

Coesiv o

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,071 0,399

1,51 1,18 0,62 1,00 5,14 0,00 0,113 0,397

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,179 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,212 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,392 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,310 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,160 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,193 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,186 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,473 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,393 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,187 0,335

1,51 1,19 0,62 1,00 5,14 0,00 0,373 0,397

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,243 0,399

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,184 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,191 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,205 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,193 0,335

1,51 1,19 0,62 1,00 5,14 0,00 0,325 0,398

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,159 0,400

(15)

e CS

X Y Rtz

. Terre

no per Nq

per Nc

per N

per Nq

per Nc

per N

QMax QLim

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm²] [N/mm²]

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,193 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,349 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,206 0,400

1,50 1,18 0,62 1,00 5,14 0,00 0,255 0,396

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,372 0,400

1,46 1,17 0,65 1,00 5,14 0,00 0,244 0,392

1,45 1,16 0,66 1,00 5,14 0,00 0,171 0,390

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,068 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,082 0,335

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,080 0,400

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,077 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,075 0,335

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,100 0,335

1,52 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,478 0,399

1,51 1,19 0,61 1,00 5,14 0,00 0,241 0,398

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,148 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,162 0,400

1,53 1,19 0,60 1,00 5,14 0,00 0,196 0,400

Platea 16 1,28 2,00 0,69 0,00 0,00 - NON Coesiv o

1,18 1,07 0,87 1,00 5,14 0,00 0,279 0,357

1,16 1,06 0,88 1,00 5,14 0,00 0,351 0,355

Platea 18 1,01 2,00 0,70 3,14 0,00 - NON

Coesiv 1,18 1,07 0,86 1,00 5,14 0,00 0,354 0,357

(16)

e CS

X Y Rtz

. Terre

no per Nq

per Nc

per N

per Nq

per Nc

per N

QMax QLim

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm²] [N/mm²]

o Platea 19 0,81 2,00 0,70 3,14 0,00 - NON

Coesiv o

1,18 1,07 0,86 1,00 5,14 0,00 0,441 0,357

1,00 1,00 1,00 1,00 5,14 0,00 0,207 0,335

1,17 1,06 0,87 1,00 5,14 0,00 0,177 0,356

1,26 1,09 0,81 1,00 5,14 0,00 0,096 0,353

1,18 1,07 0,86 1,00 5,14 0,00 0,178 0,357

1,17 1,06 0,87 1,00 5,14 0,00 0,308 0,356

1,18 1,07 0,86 1,00 5,14 0,00 0,316 0,357

1,19 1,07 0,85 1,00 5,14 0,00 0,187 0,359

1,18 1,07 0,87 1,00 5,14 0,00 0,290 0,357

1,18 1,07 0,86 1,00 5,14 0,00 0,126 0,357

1,18 1,06 0,87 1,00 5,14 0,00 0,099 0,357

LEGENDA - Verifiche a carico limite

Descrizion

e Descrizione dell'oggetto di fondazione al quale è riferita la verifica.

CS Coefficiente di sicurezza [NS] = Non significativo.

Dimension

i Dimensioni dell'elemento di fondazione.

Rtz Angolo compreso tra l'asse X e il lato più lungo del minimo rettangolo che delimita il poligono della platea.

Prof Profondita di posa dell'elemento di fondazione dal piano campagna.

Falda Profondità di falda sotto l'elemento di fondazione dal piano campagna.

Comp.

Terreno Classificazione del comportamento del tereno ai fini del calcolo.

Coef. Cor.

Terzaghi Coefficienti correttivi per la formula di Terzaghi.

Coef. Calc.

Terzaghi Coefficienti di calcolo per la formula di Terzaghi.

QMax Carico Massimo di Progetto allo SLU.

QLim Carico Limite.

(17)

Il Tecnico

(arch. Raffaele Marinotti)