Normativa di riferimento
- Legge nr. 1086 del 05/11/1971.
Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.
- Legge nr. 64 del 02/02/1974.
Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.
- D.M. LL.PP. del 11/03/1988.
Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
- D.M. LL.PP. del 14/02/1992.
Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.
- D.M. 9 Gennaio 1996
Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche
- D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche
- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996.
- Norme Tecniche per le costruzioni D.M. 17/01/2018.
Aggiornamento delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 17/01/2018
Modello per il calcolo del carico limite
Il terreno di fondazione è considerato costituito da due strati uno superiore ed uno inferiore al piano di posa della fondazione. La presenza della falda è presa in considerazione in base alla sua profondità dal piano campagna. Per la verifica a carico limite si adotta l'approccio 2 con una unica combinazione di carico A1+M1+R3, in cui i coefficienti parziali di sicurezza per le resistenze sono unitari ed il coefficiente di sicurezza globale è 2.3 per il carico limite verticale e 1.1 per il coefficiente di sicurezza a carico orizzontale. L'effetto del sisma è portato in conto considerando che la forza applicata a causa del sisma non è nè centrata nè verticale cio' comporta l'applicazione di fattori correttivi perl'inclinazione e una riduzione delle dimensioni della fondazione in funzione dell'eccentricità. Di seguito si riporta il calcolo per le combinazioni più gravose; in calce è riportato un riepilogo per tutte le combinazioni.
Carico limite
Il calcolo del carico limite è valutato secondo la formula di Terzaghi-Meyerof
dove :
Nq,Nc,N=Coefficienti di Terzaghi - Meyerof per la striscia indefinita
q,c, = coefficienti correttivi di forma funzione del rapporto B/L
q,c, = coefficienti correttivi di inclinazione del carico dipendente da H/V
q,c, = coefficienti correttivi di inclinazione del piano di posa
q,c, = coefficienti correttivi di inclinazione del piano campagna
zq,zc,zg= coefficienti sismimici per considerare l'effetto cinematico, considerati solo in presenza di sisma
q,c, = coefficienti correttivi di punzonamento dipendenti da un indice di rigidezza del terreno, in particolare detto Ir l'indice di rigidezza del terreno (secondo la teoria di Vesic dipendente dal modulo tangenziale G=0.5 E/(1+) del terreno, dalla coesione c, dalla tensione effettiva alla profondità B/2 sotto il piano di posa, dall'angolo di attrito del terreno di fondazione) ed Ircrit l'indice di rigidezza critico (dipendente dall' angolo di attrito del terreno e dal rapporto B/L) risulta che i coefficienti di punzonamento sono uguali alla unità quando Ir>=Ircrit, mentre sono minori dell' unità quando Ir<Ircrit.
Oltre a queste correzioni un' altra deriva dalla eccentricità del carico riducendo le dimensioni della fondazione in modo che il carico risulti centrato rispetto alla fondazione ridotta, dette 'eb' ed 'el' le eccentrità del carico nella direzione di B ed L il carico limite si calcola per una fondazione di dimensioni ridotte B' =B-2eb e L' =L-2el
Altra correzione deriva dalla presenza della falda inserendo i pesi del terreno immerso nel primo e terzo termine, in particolare, detta Hf la profondità della falda e D la profondità del piano di posa,si ha:
per Hf<D si valuta la pressione effettiva sul piano di posa considerando che parte del terreno superiore è immerso, mentre nel terzo termine si userà il peso immerso
per Hf>D ed Hf<D+B il peso del terreno del terzo termine si interpola ta i valori immerso e secco secondo la formula:
='+(-')*D/B
per Hf>D+B la falda è trascurata.
I coefficienti di Terzaghi - Meyerof per la striscia ed i coefficienti correttivi sono dati dalle relazioni:
Il coefficiente N non è suscettibile di una espressione in forma analitica chiusa, ed è stato calcolato per via numerica da diversi Autori. I valori del coefficiente sono riportati nella seguente tabella in funzione dell'angolo :
° 0 1 2 3 4 5 6 7 8
N 0 0.07 0.15 0.24 0.34 0.45 0.57 0.71 0.86
° 9 10 11 12 13 14 15 16 17
N 1.03 1.22 1.44 1.69 1.97 2.29 2.65 3.06 3.53
° 18 19 20 21 22 23 24 25 26
N 4.07 4.68 5.39 6.2 7.13 8.2 9.44 10.88 12.54
° 27 28 29 30 31 32 33 34 35
N 14.47 16.72 19.34 22.4 25.99 30.22 35.19 41.06 48.03
° 36 37 38 39 40 41 42 43 44
N 56.31 66.19 78.03 92.25 109.41 130.22 155.55 186.54 224.64
° 45 46 47 48 49 50
N 271.76 330.75 403.67 496.01 613.16 762.89
Simbologia carico limite fondazione rettangolare:
B Base
L Lunghezza
eb Eccentricità secondo B el Eccentricità secondo L D Profondità del piano di posa
Inclinazione del piano di posa
Inclinazione del piano campagna
Angolo di attrito del terreno di fondazione c Coesione del terreno di fondazione
G Modulo tangenziale del terreno di fondazione
1 Peso specifico terreno superiore
Peso specifico terreno di fondazione
1Sat Peso specifico terreno saturo superiore
Sat Peso specifico terreno saturo di fondazione Hf Profondità della falda
W0 Peso specifico acqua
Fv Componente ortogonale dell'azione sulla fondazione Fh Componente tangenziale dell'azione sulla fondazione
Modello terreno misto per il calcolo dei cedimenti:
Il terreno è modellato come sequenza di strati che possono essere ad elevata permeabilità o praticamente impermeabili, nel seguito queste due tipologie di terreno verranno indicate con terreni a Grana grossa e con terreni a Grana fina. Per tale modello si assume che il cedimento complessivo sia la somma di un cedimento immediato ed uno di consolidazione, quest'ultimo dovuto alla dissipazione delle sovra-pressioni neutre che nascono per effetto dell'applicazione dei carichi alla fondazione; data la natura dei terreni questa aliquota di cedimento avviene solo negli strati a bassa permeabilità. Il cedimento immediato invece è somma di due contributi: il primo dovuto ai cedimenti per
effetto della sola variazione di forma nei terreni a grana fina, la seconda dovuta ai cedimenti per effetto della variazione di forma e volume nei terreni a grana grossa, risulta quindi che per i terreni a grana grossa è assente il cedimento di consolidazione. La ipotesi che si pone alla base del metodo è che i terreni a grana grossa possano drenare verso l'esterno, infatti nel caso contrario, (ad esempio nel caso che uno strato sia confinato entro un volume chiuso di terreno a grana fina) le condizioni idrauliche al contorno degli strati a grana grossa sono determinate dalla applicazione del carico alla fondazione ed in particolare, poichè l'acqua non può drenare verso l'esterno il terreno si comporterebbe come un mezzo elastico con modulo elastico pari a quello dell'acqua. La deformabilità degli strati è individuata attraverso il modulo edometrico ed il modulo elastico non drenato per gli strati di terreno a grana fina. Il cedimento è calcolato in base alla teoria di Skempton e Bjerrum per gli strati a grana fina, e secondo la teoria elastica per i gli strati a grana grossa. Il cedimento di consolidazione è valutato in funzione del cedimento edometrico secondo la relazione Wc=Wed dove è fornito dai diagrammi seguenti espressi in funzione del coefficiente 'A' di Skempton, del rapporto H/B per la striscia ovvero di H/D per il quadrato o cerchio, per valori intermedi si interpola linearmente.
La precedente relazione è applicabile ad uno strato omogeneo di spessore H; nei casi reali di terreno stratificato la precedente non è applicabile, ma assumendo valida l'ipotesi di Steinbrenner possiamo porre il cedimento nella forma:
dove:
la sommatoria è estesa ai soli strati a grana fina Ai coefficiente di Skempton dello strato imo zi quota superiore dello strato in considerazione
i spessore dello strato
Wed(zi) cedimento di uno strato ideale di spessore zi e modulo edometrico Eedi-1
Wed(zi+i) cedimento di uno strato ideale di spessore zi+i e modulo edometrico Eedi
è letto dai diagrammi assumendo come spessore dello strato zi ovvero zi+i
Per gli strati a grana grossa si assume che il cedimento sia dato dalla espressione:
nella quale la somma è estesa al numero di intervalli in cui si divide lo strato i e il cedimento totale degli strati a grana grossa sia:
nella quale la somma è estesa a tutti gli strati a grana grossa.
Platea 16-2
Dati della fondazione rettangolare Profondità della falda Hf=2.40[m]
Peso specifico acqua W0=1.00[t/mc]
B 5.62 [m]
L 11.98 [m]
eb 0.56 [m]
el 0.61 [m]
D 1.00 [m]
45.00 [°]
9.00 [°]
34.50 [°]
c 3.45 [kg/cmq]
G 14.28 [kg/cmq]
1 1.80 [t/mc]
2.09 [t/mc]
1Sat 2.00 [t/mc]
Sat 2.20 [t/mc]
Hf 2.40 [m]
W0 1.00 [t/mc]
Fv 90591 [kg]
Fh 46156 [kg]
Carico limite
Nq Nc N
31.299 44.085 44.545
q c
0.212 0.186 0.212
q c
0.700 0.699 0.708
q c
0.969 0.968 0.951
q c
0.152 0.112 0.152
q c
1.287 1.297 0.833
zq zc zg
1.000 1.000 1.000
N'q N'c N'
0.879 0.808 0.804
Indice di rigidezza critico Ircrit = 185.234 Indice di rigidezza Ir = 3.716 V = 90591 [kg]
H = 46156 [kg]
eb = 0.56 [m]
el = 0.61 [m]
Qlim=0.879*0.18[kg/cmq]+0.808*3.45[kg/cmq]+0.804*1.48[t/mc]*4.49[m]/2=3.21[kg/cmq]
Qd = 1.40 [kg/cmq]
vd=2.300
Hlim = 1729648 [kg]
Hd = 1572407 [kg]
hd=1.100
V=90591 [kg] <= Vd=674770 [kg] VERIFICATO H=46156 [kg] <= Hd=1572407 [kg] VERIFICATO
La fondazione è considerata infinitamente rigida rispetto al terreno.Il volume di terreno influenzato dalla costruzione è tale che il substrato rigido non influenza il comportamento della fondazione, pertanto l'ultimo strato viene esteso fino alla profondità per la quale sono significativi gli incrementi di tensione indotti dai carichi
N° H[m] Eed[kg/cmq] [t/mc] Imp. A E0[kg/cmq] Sat[t/mc]
1 5.90 800.00 2.09 No --- --- 0.00
2 19.10 2000.00 2.20 No --- --- 0.00
Profondità fondazione Df = 1.50 [m]
Carico netto qeff=0.00[kg/cmq]
Cedimento Immediato (fine) W0f=0[mm]
Cedimento Immediato (grossa) W0g=0[mm]
Cedimento di consolidazione(fine) Wc=0[mm]
Cedimento totale Wt=0[mm]
Riepilogo risultati del calcolo
Elm. Cmb V [kg] Vd [kg] CsV
(>2.30) H [kg] Hd
[kg] CsH (>1.10)
[kg/cmqQd ]
[kg/cmqqe
] w [mm]
16 2 90591 674770 17.13 46156 1572407 37.47 1.40 0.00 0
(3+4)-I-1 70113 664559 21.80 32047 1530240 52.53 1.40 0.00 0 (3+4)-I-2 70839 662442 21.51 35501 1518008 47.04 1.41 0.00 0 (3+4)-I-3 68533 691020 23.19 35790 1602454 49.25 1.39 0.00 0 (3+4)-I-4 69258 688735 22.87 38963 1589106 44.86 1.40 0.00 0 (3+4)-II-1 68714 675912 22.62 29847 1569762 57.85 1.39 0.00 0 (3+4)-II-2 71131 668739 21.62 40904 1527738 41.08 1.41 0.00 0 (3+4)-II-3 68240 683906 23.05 31075 1591820 56.35 1.38 0.00 0 (3+4)-II-4 70657 676564 22.02 41854 1548681 40.70 1.41 0.00 0 (3+4)-III-1 69560 673621 22.27 33327 1554967 51.32 1.40 0.00 0 (3+4)-III-2 70285 671451 21.97 36680 1542358 46.25 1.41 0.00 0 (3+4)-III-3 69086 681557 22.69 34451 1576626 50.34 1.39 0.00 0 (3+4)-III-4 69811 679337 22.38 37719 1563683 45.60 1.40 0.00 0 (3+4)-IV-1 70119 664856 21.81 32267 1530366 52.17 1.40 0.00 0 (3+4)-IV-2 70833 662162 21.50 35259 151789 47.35 1.41 0.00 0
Elm. Cmb V [kg] Vd [kg] CsV
(>2.30) H [kg] Hd
[kg] CsH (>1.10)
[kg/cmqQd ]
[kg/cmqqe
] w [mm]
8
(3+4)-IV-3 68539 691346 23.20 35985 1602596 48.99 1.39 0.00 0 (3+4)-IV-4 69252 688428 22.86 38744 1588981 45.11 1.40 0.00 0 (3+4)-V-1 68734 677018 22.65 30436 1570265 56.75 1.39 0.00 0 (3+4)-V-2 71112 667832 21.60 40057 1527413 41.94 1.41 0.00 0 (3+4)-V-3 68259 685041 23.08 31640 1592341 55.36 1.39 0.00 0 (3+4)-V-4 70638 675630 22.00 41029 1548341 41.51 1.41 0.00 0 (3+4)-VI-1 69566 673928 22.28 33539 1555098 51.00 1.40 0.00 0 (3+4)-VI-2 70280 671162 21.96 36446 1542242 46.55 1.40 0.00 0 (3+4)-VI-3 69092 681873 22.70 34655 1576762 50.05 1.39 0.00 0 (3+4)-VI-4 69805 679039 22.37 37492 1563563 45.87 1.40 0.00 0 (3+4)-VII-1 69844 665451 21.91 32173 1531241 52.35 1.40 0.00 0 (3+4)-VII-2 70569 663363 21.62 35542 1518924 47.01 1.41 0.00 0 (3+4)-VII-3 68803 690008 23.07 35609 1601096 49.46 1.39 0.00 0 (3+4)-VII-4 69528 687700 22.75 38863 1587844 44.94 1.40 0.00 0 (3+4)-VIII-1 68633 676179 22.66 29926 1570130 57.71 1.39 0.00 0 (3+4)-VIII-2 71050 669034 21.66 40899 1528018 41.10 1.41 0.00 0 (3+4)-VIII-3 68321 683627 23.01 30992 1591419 56.48 1.38 0.00 0 (3+4)-VIII-4 70738 676259 21.99 41854 1548371 40.69 1.41 0.00 0 (3+4)-IX-1 69479 673900 22.31 33371 1555303 51.27 1.40 0.00 0 (3+4)-IX-2 70204 671739 22.01 36698 1542668 46.24 1.41 0.00 0 (3+4)-IX-3 69167 681267 22.65 34402 1576257 50.40 1.39 0.00 0 (3+4)-IX-4 69892 679039 22.35 37695 1563341 45.62 1.40 0.00 0 (3+4)-X-1 69849 665753 21.92 32385 1531366 52.01 1.40 0.00 0 (3+4)-X-2 70563 663078 21.61 35307 1518815 47.32 1.41 0.00 0 (3+4)-X-3 68809 690329 23.07 35812 1601239 49.18 1.39 0.00 0 (3+4)-X-4 69522 687397 22.74 38638 1587717 45.20 1.40 0.00 0 (3+4)-XI-1 68653 677291 22.69 30507 1570633 56.63 1.39 0.00 0 (3+4)-XI-2 71031 668122 21.63 40058 1527694 41.95 1.41 0.00 0 (3+4)-XI-3 68340 684757 23.05 31565 159194 55.48 1.39 0.00 0
Elm. Cmb V [kg] Vd [kg] CsV
(>2.30) H [kg] Hd
[kg] CsH (>1.10)
[kg/cmqQd ]
[kg/cmqqe
] w [mm]
0
(3+4)-XI-4 70719 675330 21.96 41024 1548030 41.51 1.41 0.00 0 (3+4)-XII-1 69485 674209 22.32 33580 1555434 50.95 1.40 0.00 0 (3+4)-XII-2 70199 671448 22.00 36467 1542553 46.53 1.41 0.00 0 (3+4)-XII-3 69173 681581 22.66 34608 1576394 50.10 1.39 0.00 0 (3+4)-XII-4 69886 678743 22.34 37466 1563221 45.90 1.40 0.00 0 (5+6)-I-1 70113 664559 21.80 32047 1530240 52.53 1.40 0.00 0 (5+6)-I-2 70839 662442 21.51 35501 1518008 47.04 1.41 0.00 0 (5+6)-I-3 68533 691020 23.19 35790 1602454 49.25 1.39 0.00 0 (5+6)-I-4 69258 688735 22.87 38963 1589106 44.86 1.40 0.00 0 (5+6)-II-1 68714 675912 22.62 29847 1569762 57.85 1.39 0.00 0 (5+6)-II-2 71131 668739 21.62 40904 1527738 41.08 1.41 0.00 0 (5+6)-II-3 68240 683906 23.05 31075 1591820 56.35 1.38 0.00 0 (5+6)-II-4 70657 676564 22.02 41854 1548681 40.70 1.41 0.00 0 (5+6)-III-1 69560 673621 22.27 33327 1554967 51.32 1.40 0.00 0 (5+6)-III-2 70285 671451 21.97 36680 1542358 46.25 1.41 0.00 0 (5+6)-III-3 69086 681557 22.69 34451 1576626 50.34 1.39 0.00 0 (5+6)-III-4 69811 679337 22.38 37719 1563683 45.60 1.40 0.00 0 (5+6)-IV-1 70119 664856 21.81 32267 1530366 52.17 1.40 0.00 0 (5+6)-IV-2 70833 662162 21.50 35259 1517898 47.35 1.41 0.00 0 (5+6)-IV-3 68539 691346 23.20 35985 1602596 48.99 1.39 0.00 0 (5+6)-IV-4 69252 688428 22.86 38744 1588981 45.11 1.40 0.00 0 (5+6)-V-1 68734 677018 22.65 30436 1570265 56.75 1.39 0.00 0 (5+6)-V-2 71112 667832 21.60 40057 1527413 41.94 1.41 0.00 0 (5+6)-V-3 68259 685041 23.08 31640 1592341 55.36 1.39 0.00 0 (5+6)-V-4 70638 675630 22.00 41029 1548341 41.51 1.41 0.00 0 (5+6)-VI-1 69566 673928 22.28 33539 1555098 51.00 1.40 0.00 0 (5+6)-VI-2 70280 671162 21.96 36446 1542242 46.55 1.40 0.00 0 (5+6)-VI-3 69092 681873 22.70 34655 1576762 50.05 1.39 0.00 0 (5+6)-VI-4 69805 679039 22.37 37492 156356 45.87 1.40 0.00 0
Elm. Cmb V [kg] Vd [kg] CsV
(>2.30) H [kg] Hd
[kg] CsH (>1.10)
[kg/cmqQd ]
[kg/cmqqe
] w [mm]
3
(5+6)-VII-1 69844 665451 21.91 32173 1531241 52.35 1.40 0.00 0 (5+6)-VII-2 70569 663363 21.62 35542 1518924 47.01 1.41 0.00 0 (5+6)-VII-3 68803 690008 23.07 35609 1601096 49.46 1.39 0.00 0 (5+6)-VII-4 69528 687700 22.75 38863 1587844 44.94 1.40 0.00 0 (5+6)-VIII-1 68633 676179 22.66 29926 1570130 57.71 1.39 0.00 0 (5+6)-VIII-2 71050 669034 21.66 40899 1528018 41.10 1.41 0.00 0 (5+6)-VIII-3 68321 683627 23.01 30992 1591419 56.48 1.38 0.00 0 (5+6)-VIII-4 70738 676259 21.99 41854 1548371 40.69 1.41 0.00 0 (5+6)-IX-1 69479 673900 22.31 33371 1555303 51.27 1.40 0.00 0 (5+6)-IX-2 70204 671739 22.01 36698 1542668 46.24 1.41 0.00 0 (5+6)-IX-3 69167 681267 22.65 34402 1576257 50.40 1.39 0.00 0 (5+6)-IX-4 69892 679039 22.35 37695 1563341 45.62 1.40 0.00 0 (5+6)-X-1 69849 665753 21.92 32385 1531366 52.01 1.40 0.00 0 (5+6)-X-2 70563 663078 21.61 35307 1518815 47.32 1.41 0.00 0 (5+6)-X-3 68809 690329 23.07 35812 1601239 49.18 1.39 0.00 0 (5+6)-X-4 69522 687397 22.74 38638 1587717 45.20 1.40 0.00 0 (5+6)-XI-1 68653 677291 22.69 30507 1570633 56.63 1.39 0.00 0 (5+6)-XI-2 71031 668122 21.63 40058 1527694 41.95 1.41 0.00 0 (5+6)-XI-3 68340 684757 23.05 31565 1591940 55.48 1.39 0.00 0 (5+6)-XI-4 70719 675330 21.96 41024 1548030 41.51 1.41 0.00 0 (5+6)-XII-1 69485 674209 22.32 33580 1555434 50.95 1.40 0.00 0 (5+6)-XII-2 70199 671448 22.00 36467 1542553 46.53 1.41 0.00 0 (5+6)-XII-3 69173 681581 22.66 34608 1576394 50.10 1.39 0.00 0 (5+6)-XII-4 69886 678743 22.34 37466 1563221 45.90 1.40 0.00 0 Minimi coeff.
sic.
16 2 17.13
16 2 37.47
Wmax=0,Wmin=0
Verifica a scorrimento globale delle fondazione
Comb. = Combinazione di verifica N[kg] = Sforzo normale
Hd[kg] = Azione orizzontale depurata dalle azioni assorbite da pali e plinti su pali R[kg] = Resistenza allo scorrimento R=Area*c+N*tan(fi)
CS = R/Hd
CSd = Coefficiente di sicurezza di progetto
Area delle strutture di fondazione a contatto con il terreno A=55.4769 m2
Comb. N Hd R CS. CSd ver
kg kg kg
2 203652 94862 2053919 21.65 1.10 Si
(3+4)-I-1 155158 72880 2020590 27.72 1.10 Si
(3+4)-I-2 155889 78170 2021092 25.86 1.10 Si
(3+4)-I-3 157422 67922 2022146 29.77 1.10 Si
(3+4)-I-4 158153 73491 2022648 27.52 1.10 Si
(3+4)-II-1 155097 64842 2020548 31.16 1.10 Si
(3+4)-II-2 157534 82791 2022223 24.43 1.10 Si
(3+4)-II-3 155777 63238 2021015 31.96 1.10 Si
(3+4)-II-4 158213 81470 2022690 24.83 1.10 Si
(3+4)-III-1 155950 71020 2021134 28.46 1.10 Si
(3+4)-III-2 156681 76412 2021637 26.46 1.10 Si
(3+4)-III-3 156630 69530 2021601 29.08 1.10 Si
(3+4)-III-4 157361 75006 2022104 26.96 1.10 Si
(3+4)-IV-1 155289 73142 2020680 27.63 1.10 Si
(3+4)-IV-2 155758 77909 2021002 25.94 1.10 Si
(3+4)-IV-3 157553 68180 2022236 29.66 1.10 Si
(3+4)-IV-4 158022 73235 2022558 27.62 1.10 Si
(3+4)-V-1 155535 65714 2020849 30.75 1.10 Si
(3+4)-V-2 157096 81930 2021922 24.68 1.10 Si
(3+4)-V-3 156215 64107 2021316 31.53 1.10 Si
(3+4)-V-4 157776 80615 2022389 25.09 1.10 Si
(3+4)-VI-1 156082 71281 2021225 28.36 1.10 Si
(3+4)-VI-2 156550 76153 2021547 26.55 1.10 Si
(3+4)-VI-3 156761 69790 2021692 28.97 1.10 Si
(3+4)-VI-4 157229 74748 2022013 27.05 1.10 Si
(3+4)-VII-1 154622 72704 2020222 27.79 1.10 Si
(3+4)-VII-2 155353 78100 2020724 25.87 1.10 Si
(3+4)-VII-3 157958 67842 2022514 29.81 1.10 Si
(3+4)-VII-4 158689 73316 2023017 27.59 1.10 Si
(3+4)-VIII-1 154937 64772 2020438 31.19 1.10 Si
(3+4)-VIII-2 157373 82825 2022113 24.41 1.10 Si
(3+4)-VIII-3 155937 63284 2021126 31.94 1.10 Si
(3+4)-VIII-4 158374 81415 2022800 24.85 1.10 Si
(3+4)-IX-1 155790 70993 2021024 28.47 1.10 Si
(3+4)-IX-2 156521 76416 2021526 26.45 1.10 Si
(3+4)-IX-3 156790 69534 2021712 29.08 1.10 Si
(3+4)-IX-4 157521 74981 2022214 26.97 1.10 Si
(3+4)-X-1 154754 72964 2020312 27.69 1.10 Si
(3+4)-X-2 155222 77840 2020634 25.96 1.10 Si
(3+4)-X-3 158089 68102 2022604 29.70 1.10 Si
(3+4)-X-4 158557 73058 2022926 27.69 1.10 Si
(3+4)-XI-1 155375 65643 2020739 30.78 1.10 Si
(3+4)-XI-2 156936 81966 2021812 24.67 1.10 Si
(3+4)-XI-3 156375 64154 2021427 31.51 1.10 Si
(3+4)-XI-4 157936 80557 2022499 25.11 1.10 Si
(3+4)-XII-1 155921 71253 2021114 28.37 1.10 Si
(3+4)-XII-2 156389 76157 2021436 26.54 1.10 Si
(3+4)-XII-3 156922 69794 2021802 28.97 1.10 Si
(3+4)-XII-4 157390 74722 2022124 27.06 1.10 Si
(5+6)-I-1 155158 72880 2020590 27.72 1.10 Si
Comb. N Hd R CS. CSd ver
(5+6)-I-2 155889 78170 2021092 25.86 1.10 Si
(5+6)-I-3 157422 67922 2022146 29.77 1.10 Si
(5+6)-I-4 158153 73491 2022648 27.52 1.10 Si
(5+6)-II-1 155097 64842 2020548 31.16 1.10 Si
(5+6)-II-2 157534 82791 2022223 24.43 1.10 Si
(5+6)-II-3 155777 63238 2021015 31.96 1.10 Si
(5+6)-II-4 158213 81470 2022690 24.83 1.10 Si
(5+6)-III-1 155950 71020 2021134 28.46 1.10 Si
(5+6)-III-2 156681 76412 2021637 26.46 1.10 Si
(5+6)-III-3 156630 69530 2021601 29.08 1.10 Si
(5+6)-III-4 157361 75006 2022104 26.96 1.10 Si
(5+6)-IV-1 155289 73142 2020680 27.63 1.10 Si
(5+6)-IV-2 155758 77909 2021002 25.94 1.10 Si
(5+6)-IV-3 157553 68180 2022236 29.66 1.10 Si
(5+6)-IV-4 158022 73235 2022558 27.62 1.10 Si
(5+6)-V-1 155535 65714 2020849 30.75 1.10 Si
(5+6)-V-2 157096 81930 2021922 24.68 1.10 Si
(5+6)-V-3 156215 64107 2021316 31.53 1.10 Si
(5+6)-V-4 157776 80615 2022389 25.09 1.10 Si
(5+6)-VI-1 156082 71281 2021225 28.36 1.10 Si
(5+6)-VI-2 156550 76153 2021547 26.55 1.10 Si
(5+6)-VI-3 156761 69790 2021692 28.97 1.10 Si
(5+6)-VI-4 157229 74748 2022013 27.05 1.10 Si
(5+6)-VII-1 154622 72704 2020222 27.79 1.10 Si
(5+6)-VII-2 155353 78100 2020724 25.87 1.10 Si
(5+6)-VII-3 157958 67842 2022514 29.81 1.10 Si
(5+6)-VII-4 158689 73316 2023017 27.59 1.10 Si
(5+6)-VIII-1 154937 64772 2020438 31.19 1.10 Si
(5+6)-VIII-2 157373 82825 2022113 24.41 1.10 Si
(5+6)-VIII-3 155937 63284 2021126 31.94 1.10 Si
(5+6)-VIII-4 158374 81415 2022800 24.85 1.10 Si
(5+6)-IX-1 155790 70993 2021024 28.47 1.10 Si
(5+6)-IX-2 156521 76416 2021526 26.45 1.10 Si
(5+6)-IX-3 156790 69534 2021712 29.08 1.10 Si
(5+6)-IX-4 157521 74981 2022214 26.97 1.10 Si
(5+6)-X-1 154754 72964 2020312 27.69 1.10 Si
(5+6)-X-2 155222 77840 2020634 25.96 1.10 Si
(5+6)-X-3 158089 68102 2022604 29.70 1.10 Si
(5+6)-X-4 158557 73058 2022926 27.69 1.10 Si
(5+6)-XI-1 155375 65643 2020739 30.78 1.10 Si
(5+6)-XI-2 156936 81966 2021812 24.67 1.10 Si
(5+6)-XI-3 156375 64154 2021427 31.51 1.10 Si
(5+6)-XI-4 157936 80557 2022499 25.11 1.10 Si
(5+6)-XII-1 155921 71253 2021114 28.37 1.10 Si
(5+6)-XII-2 156389 76157 2021436 26.54 1.10 Si
(5+6)-XII-3 156922 69794 2021802 28.97 1.10 Si
(5+6)-XII-4 157390 74722 2022124 27.06 1.10 Si
