VERIFICA SETTO 6 (hw

(1)

Allegato A Verifiche del setto di tipo A (setto numero 6)

SOLLECITAZIONI DI CALCOLO

SOLLECITAZIONI DA SECTION CUT SU SETTO 6

Dopo aver modellato la struttura sul SAP si riportano i valori delle sollecitazioni maggiori derivanti dalle combinazioni di calcolo:

(nel riportare i valori si considerano le section cut effettuate a diverse quote, ossia quelle più significative e che danno le sollecitazioni maggiori)

Section Output Step N V2 V3 (T) M2 M3 Torc.

Cut Case Type KN KN KN KN-m KN-m KN-m

z=0 SLV Max 8134,137 85,112 4407,703 -30478,3172 226,5779 42,704 z=0 SLV Min -8141,06 -84,937 -4407,703 30478,3172 -223,5826 -42,704 z=0 SLU Max 3693,006 1,969 143,669 442,0391 -1,1279 -1,6577 z=0 SLU Min 3597,428 1,883 134,631 470,1264 -1,3099 -1,7586

VERIFICA SETTO 6 (h

_w

= 14,5m ; l

_w

=12m ; b

_w

=0,3m;)

z=0 SLU Min 3597,428 1,883 134,631 470,1264 -1,3099 -1,7586 z=2,7 SLV Max 464,497 52,55 440,931 -7919,1798 107,1285 69,8436 z=2,7 SLV Min -462,67 -52,206 -450,477 7919,1798 -106,4378 -63,308 z=2,7 SLU Max 15,663 13,221 -17,987 116,3168 -3,9282 1,9597 z=2,7 SLU Min -14,414 12,885 -18,543 123,4727 -4,0822 1,8317 z=6,7 SLV Max 1661,006 111,329 1252,413 -994,2513 39,5801 55,7255 z=6,7 SLV Min -1660,33 -110,591 -1243,699 994,2513 -39,8772 -54,3131 z=6,7 SLU Max -1128,59 -7,734 -259,894 23,3436 -1,01 -0,1941 z=6,7 SLU Min -1189,71 -8,193 -280,158 25,6537 -1,0212 -0,1983 z=10,2 SLV Max 785,019 58,96 992,319 -1634,9565 35,5765 41,2131 z=10,2 SLV Min -785,118 -59,074 -992,319 1634,9565 -35,3989 -41,2131 z=10,2 SLU Max -465,479 12,606 154,959 -17,0462 -2,7651 4,8813 z=10,2 SLU Min -503,873 11,662 145,199 -15,2912 -2,8733 4,5926 z=12,4 SLV Max 859,331 177,123 39,802 -712,8721 62,1128 54,0992 z=12,4 SLV Min -859,537 -177,058 -39,802 712,8721 -62,0299 -54,0992 z=12,4 SLU Max 108,37 -8,097 0,995 6,0966 -3,5787 0,5139 z=12,4 SLU Min 105,835 -8,237 0,977 6,4299 -3,6294 0,471 z=14,5 SLV Max 565,712 217,778 2554,915 -1163,1966 147,5173 50,2435 z=14,5 SLV Min -565,881 -218,121 -2554,915 1163,1966 -147,323 -50,2435 z=14,5 SLU Max -805,021 6,159 -49,814 0,46 1,6668 -0,205 z=14,5 SLU Min -808,731 6,152 -51,955 0,9708 1,3585 -0,2606

(2)

Come indicato nelle NTC al 7.4.4.5.1 si amplificano del 50% gli sforzi di taglio derivanti dall'analisi per tenere conto del possibile incremento delle forze a seguito della formazione della cerniera plastica alla base della parete.

Section Output Step N V2 V3 (T) M2 M3 Torc.

z=0 SLV Max 8134,137 85,112 6611,5545 -30478,3172 226,5779 42,704 z=0 SLV Min -8141,06 -84,937 -6611,5545 30478,3172 -223,5826 -42,704 z=0 SLU Max 3693,006 1,969 215,5035 442,0391 -1,1279 -1,6577 z=0 SLU Min 3597,428 1,883 201,9465 470,1264 -1,3099 -1,7586 z=2,7 SLV Max 464,497 52,55 661,3965 -7919,1798 107,1285 69,8436 z=2,7 SLV Min -462,67 -52,206 -675,7155 7919,1798 -106,4378 -63,308 z=2,7 SLU Max 15,663 13,221 -26,9805 116,3168 -3,9282 1,9597 z=2,7 SLU Min -14,414 12,885 -27,8145 123,4727 -4,0822 1,8317 z=6,7 SLV Max 1661,006 111,329 1878,6195 -994,2513 39,5801 55,7255 z=6,7 SLV Min -1660,33 -110,591 -1865,5485 994,2513 -39,8772 -54,3131 z=6,7 SLU Max -1128,59 -7,734 -389,841 23,3436 -1,01 -0,1941 z=6,7 SLU Min -1189,71 -8,193 -420,237 25,6537 -1,0212 -0,1983 z=10,2 SLV Max 785,019 58,96 1488,4785 -1634,9565 35,5765 41,2131 z=10,2 SLV Min -785,118 -59,074 -1488,4785 1634,9565 -35,3989 -41,2131 z=10,2 SLU Max -465,479 12,606 232,4385 -17,0462 -2,7651 4,8813 z=10,2 SLU Min -503,873 11,662 217,7985 -15,2912 -2,8733 4,5926 z=12,4 SLV Max 859,331 177,123 59,703 -712,8721 62,1128 54,0992 z=12,4 SLV Min -859,537 -177,058 -59,703 712,8721 -62,0299 -54,0992 z=12,4 SLU Max 108,37 -8,097 1,4925 6,0966 -3,5787 0,5139 z=12,4 SLU Min 105,835 -8,237 1,4655 6,4299 -3,6294 0,471 z=14,5 SLV Max 565,712 217,778 3832,3725 -1163,1966 147,5173 50,2435 z=14,5 SLV Min -565,881 -218,121 -3832,3725 1163,1966 -147,323 -50,2435 z=14,5 SLU Max -805,021 6,159 -74,721 0,46 1,6668 -0,205 z=14,5 SLU Min -808,731 6,152 -77,9325 0,9708 1,3585 -0,2606 z=14,5 SLU Min -808,731 6,152 -77,9325 0,9708 1,3585 -0,2606

DIMENSIONI SETTI E DATI SUI MATERIALI

Luce ( lw ) = 12 m Luce ( lw ) = 12000 mm Base ( bw ) = 300 mm Altezza ( hw ) = 14500 mm Altezza utile ( d ) = 11970 mm Copriferro ( c ) = 30 mm

Tensione di snervamento di calcolo acciaio: fyd = 391,3 N/mm2 B450C Tensione caratteristica di snervamento: fyk = 450 N/mm2

Resist. media a trazione cls: fctm = 0,30*fck^2/3 = 3,21 N/mm2 Cls C 35/45 Resist. Di calcolo a compressione cls: fcd = (αcc*fck)/γc = 19,83 N/mm2

(3)

Si riporta di seguito il disegno della sezione del SETTO 1 (metà sezione (6m) vista la simmetria).

LIMITAZIONI GEOMETRICHE SECONDO NTC 7.4.6.1.4

Lo spessore delle pareti deve essere non inferiore al valore massimo tra 150 mm, e 1/20 dell’altezza libera di interpiano (nel nostro caso pari a 3,7m).

Spessore di progetto = 300 mm > 150 mm/ 185 mm VERIFICATO

Devono essere evitate aperture distribuite irregolarmente, a meno che la loro presenza non venga specificamente considerata nell’analisi, nel dimensionamento e nella disposizione delle armature. In assenza di analisi più accurate si può assumere che l’altezza delle zone critiche sia la maggiore tra: la larghezza della parete e 1/6 della sua altezza.

Altezza minima delle zone critiche = max (300mm ; 14500/6 mm) = 2416 mm LIMITAZIONI DI ARMATURA SECONDO NTC 7.4.6.2.4

Le armature, sia orizzontali che verticali, devono avere diametro non superiore ad 1/10 dello spessore della parete, devono essere disposte su entrambe le facce della parete, ad un passo non superiore a 30 cm, devono essere collegate con legature, in ragione di almeno nove ogni metro quadrato.

diametro armature < 30 mm passo armature < 300 mm passo armature < 300 mm

Tutte le limitazioni sono state rispettate (si vedano elaborati grafici).

Nella zona critica si individuano alle estremità della parete due zone confinate aventi per lati lo spessore della parete e una lunghezza “confinata” lc pari al 20% della lunghezza in pianta l della parete stessa e comunque non inferiore a 1,5 volte lo spessore della parete.

larghezza zone confinate = 300 mm

lunghezza confinata "lc"= lw/5 = 2400 mm>1,5*bw = 450 VERIFICATO

In tale zona il rapporto geometrico ρ dell’armatura totale verticale, riferito all’area confinata, deve essere compreso entro i seguenti limiti:

1% ≤ρzc≤ 4%

Rapporto geometrico di armatura verticale in zona confinata

rapporto geometrico di armatura in zona confinata "ρzc" = As/bw*lc

As =armatura nella zona critica =

φ

20 = 62 cioè 194,68 cm2

ρ = 0,02704 cioè lo 2,70 % VERIFICATO

Nelle zone confinate l’armatura trasversale deve essere costituita da barre di diametro non inferiore a 6 mm, disposti in modo da fermare una barra verticale ogni due con un passo non superiore a 8 volte il diametro della barra o a 10 cm. Le barre non fissate devono trovarsi a meno di 15 cm da una barra fissata.

(4)

Nella rimanente parte della parete, in pianta ed in altezza, vanno seguite le regole delle condizioni non sismiche, con un’armatura minima orizzontale e verticale pari allo 0,2%, per controllare la fessurazione da taglio.

Rapporto geometrico di armatura verticale totale 0,2% ≤ρv≤ 4%

rapporto geometrico di armatura verticale "ρv" = As/bw*lw

As =armatura verticale presente

φ

20 = 172 cioè 540,08 cm2

passo zone confinate = 100 mm

passo zone non confinate = 250 mm

ρv = 0,01500 cioè lo 1,50 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura orizzontale totale 0,2% ≤ρh≤ 4%

rapporto geometrico di armatura orizzontale"ρh" = As/bw*hw

As=armatura orizzontale presente =

φ

10 = 105 cioè 82,95 cm2

disposta con passo 10cm nelle zone critiche e passo 15cm nella zone non critica

ρh = 0,00191 cioè lo 0,19 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura verticale in zona non confinata 0,2% ≤ρvnc

rapporto geometrico di armatura verticale in zona non confinata "ρvnc" = As/bw*lnc

lnc = 591 mm

As =armatura verticale presente =

φ

20 = 48 150,72 cm2

ρvnc = 0,08501 cioè lo 8,50 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona non confinata 0,2% ≤ρhnc

rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona non confinata "ρhnc" = As/bw*hnc

hnc = 789 mm

φ

10 = 39 30,81 cm2 disposta con passo 20cm nella zone non critica

ρhnc = 0,01302 cioè lo 1,30 % VERIFICATO

Rapporto MEDIO geometrico di armatura verticale

rapporto geometrico di armatura verticale in zona non confinata "ρvnc" = As/bw*svnc rapporto geometrico di armatura verticale in zona confinata "ρvc" = As/bw*svc

svnc= 250 mm svc= 100 mm As = 628 mm2 (cioe 2

φ

20) ρvnc = 0,00837 cioe lo 0,8373 % ρvc = 0,02093 cioe lo 2,0933 % ρvmedio = ((ρvnc*svnc)+(ρvc*svc))/(svnc+svc) = 0,01196 cioe lo 1,1962 %

(5)

Rapporto MEDIO geometrico di armatura orizzontale

rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona non confinata "ρhnc" = As/bw*shnc rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona confinata "ρhc" = As/bw*shc

shnc= 200 mm shc= 100 mm As = 157 mm2 (cioe 2

φ

10) ρhnc = 0,00262 cioe lo 0,2617 % ρhc = 0,00523 cioe lo 0,5233 % ρhmedio = ((ρhnc*shnc)+(ρhc*shc))/(shnc+shc) = 0,00349 cioe lo 0,3489 %

VERIFICHE DI RESISTENZA SECONDO NTC 7.4.4.5.2

PRESSOFLESSIONE

La verifica a pressoflessione è stata eseguita sul programma di calcolo Gelfi. Si riportano di seguito i risultati della sezione più sollecitata:

La verifica è soddisfatta; in particolare si ha:

M_xEd = kN*m ≤ M_xRd = -124701 kN*m

M_yEd = kN*m ≤ M_yRd = 868,2 kN*m

VERIFICATO

Inoltre, per tutte le pareti, la forza normale di compressione non deve eccedere rispettivamente il 40% in CD”B” della resistenza massima a compressione della sezione di solo calcestruzzo.

Le verifiche devono essere condotte nel modo indicato per i pilastri nel § 7.4.4.2.2 tenendo conto,nella determinazione della resistenza, di tutte le armature longitudinali presenti nella parete.

NEd = kN ≤ 0,40*(fcd*bw*lw)= 28560,00 kN VERIFICATO

-30478,32 62,11

(6)

TAGLIO

Per le strutture in CD”B” le verifiche devono essere condotte nel modo indicato per i pilastri nel 7.4.4.2.2 e devono considerare anche la possibile rottura per scorrimento.

Il valore del taglio viene calcolato con il metodo indicato dalla normativa sismica.

Si carica cioè l'elemento agli estremi con una coppia il cui valore è pari al momento resistente della sezione corrispondente.

Al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio, le sollecitazioni di taglio da utilizzare per le verifiche ed il dimensionamento delle armature si ottengono dalla condizione di equilibrio dell'elemento soggetto all’azione dei momenti resistenti nelle sezioni di estremità superiore MsC,Rd ed inferiore M i C,Rd secondo l’espressione: VEd = ((M s C,Rd+M i C,Rd)*γRd)/lp = 9868,90 kN dove: MsC,Rd = 63330 MiC,Rd = 66760 γRd = 1,1 per CD"B" lp = 14,5 m

(7)

Per la sezione di testa:

VRd = {0,18* k * (100 *ρ1 * fck ) 1/3

/ γc + 0,15*σcp} * bw *d ≥ (vmin +0,15 σcp)*bw*d Dove :

k = 1+(200/d)^1/2 = 1,13 ≤ 2

ρ1 = rapporto geometrico di armatura longitudinale : Asl/(b*d) = 0,015 ≤ 0,02 f = 0,83*R = 37,35 N/mm2 Cls C 35/45

fck = 0,83*Rck = N/mm2 Cls C 35/45 γc = 1,5

σcp =tensione media di compres.= Ned/Ac = 2,259 ≤ 0,2*fcd = 3,967 VERIFICATO vmin = 0,035*(k^3/2)*(fck^1/2) = 0,26 N/mm2

VRd = kN ≥ (vmin +0,15 σcp)*bw*d = 2138,84 kN VERIFICATO

VRd = kN ≥ Ved = 9868,90 kN VERIFICATO

Le NTC al punto 4.1.2.1.3 riportano quanto segue:

La resistenza a taglio VRd di elementi strutturali dotati di specifica armatura a taglio deve essere valutata sulla base di una adeguata schematizzazione a traliccio. Gli elementi resistenti dell’ideale traliccio sono: le armature trasversali, le armature longitudinali, il corrente compresso di calcestruzzo e i puntoni d’anima inclinati. L’inclinazione θ dei puntoni di calcestruzzo rispetto all’asse della trave deve rispettare i limiti seguenti:

1 ≤ ctgθ ≤ 2,5 In particolare per le pareti :

Verifica a taglio compressione del calcestruzzo dell’anima

La determinazione della resistenza è condotta in accordo con il 4.1.2.1.3, assumendo un braccio delle forze interne z pari all’80% dell’altezza della sezione ed un’inclinazione delle diagonali compresse pari a 45°.

Vrcd = [0,9*d*bw*αc*f'cd*(cotgα+cotgθ)]/(1+cotgθ^2) Dove:

α= angolo di inclinazione dell’armatura trasversale rispetto all’asse della trave; 10328,85

10328,85 37,35

(8)

αc = coefficiente maggiorativo pari a 1+σcp/fcd per 0 ≤ σcp ≤ 0,25fcd (cioè nel caso in esame);

αc = 1,11

f'_cd = resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo d’anima (f'_cd = 0,5*f_cd ); f'_cd = 9,917 N/mm2

VEd = KN

Vrcd = KN > VEd VERIFICATO

Verifica a taglio trazione dell’armatura dell’anima

Il calcolo dell’armatura d’anima deve tener conto del rapporto di taglio αs = MEd / (VEd * lw ) in cui lw è l’altezza della sezione. Per la verifica va considerato, ad ogni piano, il massimo valore di αs. Se αs ≥ 2, la determinazione della resistenza è condotta in accordo con il 4.1.2.1.3, assumendo un braccio delle forze interne z pari all’80% dell’altezza della sezione ed un’inclinazione delle diagonali compresse pari a 45°.

Quindi il primo passo è calcolare αs in modo da vedere se procedere con il calcolo della resistenza a taglio trazione secondo il capitolo 4 delle NTC oppure se utilizzare le relazioni del capitolo 7.

αs = 0,257 < 2

Essendo αs minore di 2 si utilizzano le seguenti espressioni (NTC al 7.4.4.5.2.1): VEd≤ VRd,c + 0,75 x ρh x fyd,h × bw ×αs × lw

ρh × fyd,h × bwo × z ≤ρv × fyd,v × bw × z +min NEd Dove:

ρh = rapporto tra l'area della sezione dell'armatura orizzontale e l'area della rispettiva sezione in cls ρv = rapporto tra l'area della sezione dell'armatura verticale e l'area della rispettiva sezione in cls fyd,h = valore di progetto della resistenza delle armature orizzontali

fyd,v = valore di progetto della resistenza delle armature verticali bw = larghezza dell'anima

bwo = larghezza del setto al netto del copriferro z = 80% dell'altezza della sezione

9868,90 17850,44

z = 80% dell'altezza della sezione NEd = forza assiale di progetto

VRd,c=resist.a taglio elementi non armati da assumersi nulla nelle zone critiche quando NEd è di trazione ρh = ρv = fyd,h = N/mm2 fyd,v = N/mm2 bw = mm minNEd= kN VRd,c = kN αs= lw = mm bwo = mm z = mm Si calcola quindi: VEd≤ VRd,c + 0,75 x ρh x fyd,h × bw ×αs × lw VEd = kN ≤ 11277,49 kN VERIFICATO 240 11600 9868,90 12000 0,00349 0,01196 391,3 391,3 300 -8141,055 10328,85 0,257

(9)

Si calcola quindi:

ρh × fyd,h × bwo × z ≤ρv × fyd,v × bw × z +min NEd

kN ≤ 8147,76 kN VERIFICATO

Verifica a scorrimento nelle zone critiche

Sui possibili piani di scorrimento (per esempio le riprese di getto o i giunti costruttivi) posti all’interno delle zone critiche deve risultare:

VEd ≤ VRd,S

dove VRd,S è il valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento VRd,s = Vdd + Vid + Vfd

nella quale Vdd, Vid e Vfd rappresentano, rispettivamente, il contributo dell’effetto “spinotto” delle armature verticali, il contributo delle armature inclinate presenti alla base, il contributo della resistenza per attrito, e sono dati dalle espressioni:

Vdd = min (1,3*ΣAsj*√(fcd*fyd); 0,25*fyd*ΣAsj)

V_id = f_yd*Σ A_si *cosφ_i

V_fd = min ( μ_f *[(ΣA_sj*f_yd+N_Ed)*ξ+M_Ed/z] ; 0,5*η*f_cd*ξ*l_w*b_wo )

Dove:

η = αj (1-fck/250) αj = 0,6

µf = coeff. d'attrito cls-cls sotto azioni cicliche (può essere assunto pari a 0,6)

ΣAsj = somma delle aree delle barre verticali intersecanti il piano contenente la potenziale superficie di scorrimento

ξ = altezza della parte compressa della sezione normalizzata all'altezza della sezione (cioè x/d dove x è la posizione dell'asse neutro)

Asi= area di ciascuna armatura inclinata che attraversa il piano detto formando con esso un angolo φi Per le pareti tozze deve risultare Vid>VEd/2.

La presenza di armature inclinare comporta un incremento della resistenza a flessione alla base della 3800,72

La presenza di armature inclinare comporta un incremento della resistenza a flessione alla base della parete che deve essere considerato quando si determina il taglio di calcolo VEd.

η = 0,516 fck = 35 Mpa αj = 0,6 µf = 0,6 ΣAsj = cm2 ξ = 0,351 Asi= 0 NEd = KN MEd = KN*m z = 9,6 m Quindi: Vdd1= 6185,21 kN Vdd2= 5283,33 kN Vdd =min (Vdd1;Vdd2)= 5283,33 kN Vid = 0 kN Vfd1= 8065,11 kN 30478,32 540,08 8134,14

(10)

Vfd2= 5169,73 kN

Vfd = min (Vfd1;Vfd2) = 5169,73 kN

Si deve verificare che: VEd≤ VRd,S

VEd = 9868,90 KN ≤ VRd,s = 10453,06 kN

(11)

Allegato B Verifiche del setto di tipo B (setto numero 2)

Section Output Step N V2 (T) V3 M2 M3 Torc.

VERIFICA SETTO 2 (h

_w

=2,5m ; l

_w

=2m ; b

_w

=0,4m;)

z=0 SLV Max 497,828 580,366 44,087 -64,3239 1165,2445 28,9882 z=0 SLV Min -501,585 -575,882 -44,087 64,3239 -1149,1604 -28,9882 z=0 SLU Max 153,981 18,764 -0,363 1,0432 -25,0847 -0,3169 z=0 SLU Min 152,49 18,428 -0,467 1,2123 -25,6957 -0,3876 z=1,35 SLV Max 501,555 44,207 34,272 -118,4334 347,0335 13,2271 z=1,35 SLV Min -497,799 -44,001 -34,272 119,0523 -349,3982 -13,2271 z=1,35 SLU Max -71,49 -2,852 2,22 -15,3475 47,0161 0,4313 z=1,35 SLU Min -72,981 -2,882 2,159 -15,0015 46,0428 0,393 z=2,5 SLV Max 0,007592 613,349 10,893 -4,9001 276,0553 140,3308 z=2,5 SLV Min -0,00759 -618,038 -10,893 4,9001 -278,1654 -141,265

z=2,5 SLU Max 8,42E-15 -15,576 -1,753 -0,8082 -7,0091 -4,5014

z=2,5 SLU Min 8,31E-15 -15,883 -1,796 -0,7889 -7,1473 -4,5778

(12)

z=0 SLV Max 497,828 870,549 44,087 -64,3239 1165,2445 28,9882 z=0 SLV Min -501,585 -863,823 -44,087 64,3239 -1149,1604 -28,9882 z=0 SLU Max 153,981 28,146 -0,363 1,0432 -25,0847 -0,3169 z=0 SLU Min 152,49 27,642 -0,467 1,2123 -25,6957 -0,3876 z=1,35 SLV Max 501,555 66,3105 34,272 -118,4334 347,0335 13,2271 z=1,35 SLV Min -497,799 -66,0015 -34,272 119,0523 -349,3982 -13,2271 z=1,35 SLU Max -71,49 -4,278 2,22 -15,3475 47,0161 0,4313 z=1,35 SLU Min -72,981 -4,323 2,159 -15,0015 46,0428 0,393 z=2,5 SLV Max 0,007592 920,0235 10,893 -4,9001 276,0553 140,3308 z=2,5 SLV Min -0,00759 -927,057 -10,893 4,9001 -278,1654 -141,265

z=2,5 SLU Max 8,42E-15 -23,364 -1,753 -0,8082 -7,0091 -4,5014

z=2,5 SLU Min 8,31E-15 -23,8245 -1,796 -0,7889 -7,1473 -4,5778

Si riporta di seguito il disegno della sezione del SETTO 2 (tipo B)

(13)

LIMITAZIONI DI ARMATURA SECONDO NTC 7.4.6.2.4

diametro armature < 30 mm passo armature < 300 mm

lunghezza confinata "lc"= lw/5 = 400 mm>1,5*bw = 600

Si prende 600mm come lunghezza confinata minima di calcolo; nella pratica,per stare a vantaggio di sicurezza, si assume tutta la lunghezza del setto (2metri) come confinata poiché si tratta di un setto la cui altezza si estende per il solo piano seminterrato (h=2,5metri)e quindi soggetto a carichi importanti. lunghezza confinata "lc"= lw/5 = 2000 mm > 1,5*bw = 600

VERIFICATO

1% ≤ρzc≤ 4%

φ

20 = 26 cioè 81,64 cm2

Anche queste ultime limitazioni sono state rispettate.

Rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona confinata 0,2% ≤ρh≤ 4%

rapporto geometrico di armatura orizzontalein zona confinata "ρhzc" = As/bw*hw

As=armatura orizzontale =

φ

10 = 26 cioè 20,54 cm2

disposta con passo 15cm

(14)

PRESSOFLESSIONE

MxEd = kN*m ≤ MxRd = -383,8 kN*m MyEd = kN*m ≤ MyRd = 3660 kN*m -118,43 1165,24 yEd yRd VERIFICATO

TAGLIO

Dopo aver eseguito le verifiche a taglio, si è notata l'esigenza di affidare tali sforzi ad altri elementi (profili in acciaio HE) affinchè la struttura sia idonea. Nonostante saranno il profili HE ad assorbire gli sforzi di taglio, per stare a vantaggio di sicurezza, verrà utilizzato come taglio sollecitante non quello derivante dall'analisi ma quello calcolato con i momenti resistenti di testa e piede, come se la parte resistente sia in c.a.

Al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio, le sollecitazioni di taglio da utilizzare per le verifiche ed il dimensionamento delle armature si ottengono dalla condizione di equilibrio dell'elemento soggetto all’azione dei momenti resistenti nelle sezioni di estremità superiore MsC,Rd ed inferiore M i C,Rd secondo l’espressione: VEd = ((M s C,Rd+M i C,Rd)*γRd)/lp = 3208,92 kN 501,585

(15)

dove: MsC,Rd = 3861 MiC,Rd = 3432

γRd = 1,1 per CD"B" lp = 2,5 m

Infatti per la sezione al piede si ha:

(16)

I profili scelti per assorbire tale sforzo sono gli HE B 260:

spessore anima "a"= 10 mm

spessore ala "e" = 17,5 mm

r = 24 mm

b = 260 mm

h = 260 mm

Area = 11800 mm2

Area resistente a taglio = Av = A-2*b*e + e*(a+2*r)= 3715 mm2

f_yk = 355 N/mm2

Resistenza a taglio VRd = 725,17 kN

Taglio sollecitante VEd = 3208,92 kN

Occorrono quindi 5 HE B 260 per un setto.

HE B 260 (acciaio S 355)

Considerando una lunghezza di ogni profilo pari a 3m (2,5m di altezza del setto e 0,5m di lunghezza prolungata oltre il setto fino alle platea di fondazione) occorreranno 3*5 = 15m di profili per ogni setto. Essendo 4 i setti di questa tipologia occorrono in TOTALE 60 metri di profili HE B 260 trasportabili in 5 pezzi da 12 m ciascuno.

(17)

Allegato C Verifiche del setto di tipo B (setto numero 5)

z=0 SLV Max 991,577 654,786 48,185 -66,9858 1208,6948 31,3916 z=0 SLV Min -991,577 -653,714 -48,185 66,9858 -1228,1188 -31,3916

VERIFICA SETTO 5 (h

_w

=2,5m ; l

_w

=2m ; b

_w

=0,4m;)

z=0 SLV Min -991,577 -653,714 -48,185 66,9858 -1228,1188 -31,3916 z=0 SLU Max 448,461 125,898 5,489 5,3353 -17,3743 3,7732 z=0 SLU Min 437,16 122,148 5,303 5,5647 -18,2218 3,6435 z=1,35 SLV Max 409,177 14,894 35,08 -13,1227 390,1979 27,0671 z=1,35 SLV Min -415,853 -14,533 -35,08 13,1227 -384,7131 -27,0671 z=1,35 SLU Max -133,329 -1,759 -6,164 0,7823 132,407 -4,9407 z=1,35 SLU Min -137,731 -1,769 -6,316 0,8325 128,1568 -5,0642 z=2,5 SLV Max 589,176 666,52 16,249 -4,8014 567,5844 7,595 z=2,5 SLV Min -589,176 -667,953 -16,249 4,8014 -567,5844 -7,6926 z=2,5 SLU Max -222,831 -120,388 0,861 -0,1223 223,3517 1,297 z=2,5 SLU Min -229,731 -124,129 0,827 -0,1032 216,6418 1,2909

(18)

z=0 SLV Max 991,577 982,179 48,185 -66,9858 1208,6948 31,3916 z=0 SLV Min -991,577 -980,571 -48,185 66,9858 -1228,1188 -31,3916 z=0 SLU Max 448,461 188,847 5,489 5,3353 -17,3743 3,7732 z=0 SLU Min 437,16 183,222 5,303 5,5647 -18,2218 3,6435 z=1,35 SLV Max 409,177 22,341 35,08 -13,1227 390,1979 27,0671 z=1,35 SLV Min -415,853 -21,7995 -35,08 13,1227 -384,7131 -27,0671 z=1,35 SLU Max -133,329 -2,6385 -6,164 0,7823 132,407 -4,9407 z=1,35 SLU Min -137,731 -2,6535 -6,316 0,8325 128,1568 -5,0642 z=2,5 SLV Max 589,176 999,78 16,249 -4,8014 567,5844 7,595 z=2,5 SLV Min -589,176 -1001,9295 -16,249 4,8014 -567,5844 -7,6926 z=2,5 SLU Max -222,831 -180,582 0,861 -0,1223 223,3517 1,297 z=2,5 SLU Min -229,731 -186,1935 0,827 -0,1032 216,6418 1,2909

Si riporta di seguito il disegno della sezione del SETTO 5

Spessore di progetto = 400 mm > 150 mm/ 125 mm VERIFICATO Devono essere evitate aperture distribuite irregolarmente, a meno che la loro presenza non venga specificamente considerata nell’analisi, nel dimensionamento e nella disposizione delle armature. In assenza di analisi più accurate si può assumere che l’altezza delle zone critiche sia la maggiore tra: la larghezza della parete e 1/6 della sua altezza.

(19)

VERIFICATO

1% ≤ρzc≤ 4%

φ

20 = 40 cioè 125,6 cm2

ρ = 0,01570 cioè lo 1,57 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura verticale 0,2% ≤ρv≤ 4%

rapporto geometrico di armatura verticale "ρv" = As/bw*sw

φ

20 = 40 cioè 125,6 cm2

As =armatura verticale presente in 10cm di passo = 2

φ

20 628 mm2

ρv = 0,01570 cioè lo 1,57 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura orizzontale 0,2% ≤ρh≤ 4%

rapporto geometrico di armatura orizzontale"ρh" = As/bw*sw

As=armatura orizzontale =

φ

14 4 braccia= 616 mm2 disposta con passo 15cm

(20)

PRESSOFLESSIONE

MxEd = kN*m ≤ MxRd = 174,7 kN*m MyEd = kN*m ≤ MyRd = -3145 kN*m 66,99 -1228,12 yEd yRd VERIFICATO

NEd = kN ≤ 0,40*(fcd*bw*lw)= 6346,67 kN VERIFICATO

TAGLIO

Al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio, le sollecitazioni di taglio da 991,577

(21)

utilizzare per le verifiche ed il dimensionamento delle armature si ottengono dalla condizione di equilibrio dell'elemento soggetto all’azione dei momenti resistenti nelle sezioni di estremità superiore MsC,Rd ed inferiore M i C,Rd secondo l’espressione: VEd = ((M s C,Rd+M i C,Rd)*γRd)/lp = 2936,12 kN dove: MsC,Rd = 3528 MiC,Rd = 3145 γRd = 1,1 per CD"B" lp = 2,5 m

(22)

r = 24 mm

b = 260 mm

h = 260 mm

Area = 11800 mm2

fyk = 355 N/mm

2

Resistenza a taglio V_Rd = 725,17 kN

Taglio sollecitante V_Ed= 2936,12 kN

Considerando una lunghezza di ogni profilo pari a 3m (2,5m di altezza del setto e 0,5m di HE B 260 (acciaio S 355)

Considerando una lunghezza di ogni profilo pari a 3m (2,5m di altezza del setto e 0,5m di lunghezza prolungata oltre il setto fino alle platea di fondazione) occorreranno 3*5 = 15m di profili per ogni setto. Essendo 4 i setti di questa tipologia occorrono in TOTALE 60 metri di profili HE B 260 trasportabili in 5 pezzi da 12 m ciascuno.

(23)

Allegato D Verifiche del setto di tipo B (setto numero 7)

z=0 SLV Max 784,004 514,315 21,309 -28,774 903,4873 13,1205 z=0 SLV Min -784,004 -514,522 -21,309 28,774 -918,0355 -13,1205

VERIFICA SETTO 7 (h

_w

=2,5m ; l

_w

=2m ; b

_w

=0,3m;)

z=0 SLV Min -784,004 -514,522 -21,309 28,774 -918,0355 -13,1205 z=0 SLU Max 332,288 -98,761 1,365 1,4258 -13,2786 -0,7543 z=0 SLU Min 323,648 -102,037 1,321 1,486 -13,8099 -0,7787 z=1,35 SLV Max 350,976 8,68 16,296 -6,2989 323,3562 11,7062 z=1,35 SLV Min -346,843 -8,248 -16,296 6,2989 -319,3869 -11,7062 z=1,35 SLU Max -105,436 2,037 -1,463 -0,1123 -99,2629 1,0599 z=1,35 SLU Min -108,975 1,983 -1,496 -0,1111 -102,5975 1,0389 z=2,5 SLV Max 448,423 517,264 6,566 -19,831 428,6864 3,35 z=2,5 SLV Min -448,423 -517,49 -6,566 19,831 -428,6864 -3,3692 z=2,5 SLU Max -157,462 100 0,142 0,2776 -151,435 -0,2811 z=2,5 SLU Min -162,563 96,777 0,13 0,2932 -156,3415 -0,2845

(24)

z=0 SLV Max 784,004 771,4725 21,309 -28,774 903,4873 13,1205 z=0 SLV Min -784,004 -771,783 -21,309 28,774 -918,0355 -13,1205 z=0 SLU Max 332,288 -148,1415 1,365 1,4258 -13,2786 -0,7543 z=0 SLU Min 323,648 -153,0555 1,321 1,486 -13,8099 -0,7787 z=1,35 SLV Max 350,976 13,02 16,296 -6,2989 323,3562 11,7062 z=1,35 SLV Min -346,843 -12,372 -16,296 6,2989 -319,3869 -11,7062 z=1,35 SLU Max -105,436 3,0555 -1,463 -0,1123 -99,2629 1,0599 z=1,35 SLU Min -108,975 2,9745 -1,496 -0,1111 -102,5975 1,0389 z=2,5 SLV Max 448,423 775,896 6,566 -19,831 428,6864 3,35 z=2,5 SLV Min -448,423 -776,235 -6,566 19,831 -428,6864 -3,3692 z=2,5 SLU Max -157,462 150 0,142 0,2776 -151,435 -0,2811 z=2,5 SLU Min -162,563 145,1655 0,13 0,2932 -156,3415 -0,2845

(25)

VERIFICATO

1% ≤ρzc≤ 4%

φ

20 = 40 cioè 125,6 cm2

φ

20 = 40 cioè 125,6 cm2

φ

20 628 mm2

As=armatura orizzontale = 2

φ

12 = 226 mm2 disposta con passo 10cm

(26)

PRESSOFLESSIONE

TAGLIO

(27)

(28)

r = 24 mm

b = 260 mm

h = 260 mm

Area = 11800 mm2

f_yk = 355 N/mm2

Considerando una lunghezza di ogni profilo pari a 3m (2,5m di altezza del setto e 0,5m di lunghezza prolungata oltre il setto fino alle platea di fondazione) occorreranno 3*5 = 15m di

lunghezza prolungata oltre il setto fino alle platea di fondazione) occorreranno 3*5 = 15m di profili per ogni setto. Essendo 4 i setti di questa tipologia occorrono in TOTALE 60 metri di profili HE B 260 trasportabili in 5 pezzi da 12 m ciascuno.

(29)

Allegato E Verifiche del setto di tipo B (setto numero 10)

z=0 SLV Max 730,898 487,701 21,793 -29,1846 917,4281 13,4254 z=0 SLV Min -730,898 -489,56 -21,793 29,1846 -906,0531 -13,4254

VERIFICA SETTO 10 (h

_w

=2,5m ; l

_w

=2m ; b

_w

=0,3m;)

z=0 SLV Min -730,898 -489,56 -21,793 29,1846 -906,0531 -13,4254 z=0 SLU Max 308,997 -88,442 -0,137 0,1271 -6,693 -0,0201 z=0 SLU Min 301,676 -91,104 -0,17 0,1709 -6,8451 -0,0471 z=1,35 SLV Max 316,372 4,859 16,795 -6,3455 292,1717 12,0672 z=1,35 SLV Min -321,861 -5,2 -16,795 6,3455 -295,9884 -12,0672 z=1,35 SLU Max -95,69 1,723 0,702 0,4751 -90,1093 -0,4739 z=1,35 SLU Min -98,641 1,687 0,683 0,5006 -92,8918 -0,4894 z=2,5 SLV Max 420,103 493,102 6,423 -1,6778 401,8203 3,2773 z=2,5 SLV Min -420,103 -490,901 -6,423 1,6434 -401,8203 -3,3002 z=2,5 SLU Max -145,237 89,381 -0,531 -0,1197 -139,7121 0,5209 z=2,5 SLU Min -149,606 86,754 -0,546 -0,115 -143,9169 0,5094

(30)

z=0 SLV Max 730,898 731,5515 21,793 -29,1846 917,4281 13,4254 z=0 SLV Min -730,898 -734,34 -21,793 29,1846 -906,0531 -13,4254 z=0 SLU Max 308,997 -132,663 -0,137 0,1271 -6,693 -0,0201 z=0 SLU Min 301,676 -136,656 -0,17 0,1709 -6,8451 -0,0471 z=1,35 SLV Max 316,372 7,2885 16,795 -6,3455 292,1717 12,0672 z=1,35 SLV Min -321,861 -7,8 -16,795 6,3455 -295,9884 -12,0672 z=1,35 SLU Max -95,69 2,5845 0,702 0,4751 -90,1093 -0,4739 z=1,35 SLU Min -98,641 2,5305 0,683 0,5006 -92,8918 -0,4894 z=2,5 SLV Max 420,103 739,653 6,423 -19,023 401,8203 3,2773 z=2,5 SLV Min -420,103 -736,3515 -6,423 19,023 -401,8203 -3,3002 z=2,5 SLU Max -145,237 134,0715 -0,531 -0,1197 -139,7121 0,5209 z=2,5 SLU Min -149,606 130,131 -0,546 -0,115 -143,9169 0,5094

(31)

VERIFICATO

1% ≤ρzc≤ 4%

φ

20 = 40 cioè 125,6 cm2

φ

20 = 40 cioè 125,6 cm2

φ

20 628 mm2

As=armatura orizzontale = 2

φ

12 = 226 mm2 disposta con passo 10cm

(32)

PRESSOFLESSIONE

TAGLIO

(33)

(34)

r = 24 mm

b = 260 mm

h = 260 mm

Area = 11800 mm2

f_yk = 355 N/mm2

Considerando una lunghezza di ogni profilo pari a 3m (2,5m di altezza del setto e 0,5m di lunghezza prolungata oltre il setto fino alle platea di fondazione) occorreranno 3*5 = 15m di

lunghezza prolungata oltre il setto fino alle platea di fondazione) occorreranno 3*5 = 15m di profili per ogni setto. Essendo 4 i setti di questa tipologia occorrono in TOTALE 60 metri di profili HE B 260 trasportabili in 5 pezzi da 12 m ciascuno.

(35)

Allegato F Verifiche del setto di tipo C (setto numero 3)

Il setto 3 presenta variazioni di sezione alle varie altezze; saranno riportate le verifiche delle sezioni più significative.

VERIFICA SETTO 3 (h

_w

= 14,5m ; l

_w

=varib. ; b

_w

=0,3m;)

z=0 SLV Max 4605,451 1341,039 31,307 -53,5569 6197,275 33,5707 z=0 SLV Min -5118,2 -1337,507 -31,307 53,5569 -6176,0785 -33,5707 z=0 SLU Max 835,697 140,066 0,244 1,5397 -62,4019 -0,2258 z=0 SLU Min 823,826 137,419 0,157 1,7467 -65,9825 -0,2772 z=2,7 SLV Max 254,507 294,615 5,621 -11,9322 515,1478 10,521 z=2,7 SLV Min -255,36 -297,482 -5,75 11,9322 -513,3821 -10,556 z=2,7 SLU Max -42,373 7,896 1,188 1,5323 89,8121 2,8099 z=2,7 SLU Min -44,588 7,493 0,933 1,6628 85,2527 2,3256 z=6,7 SLV Max 482,66 230,464 11,235 -10,6377 892,9045 21,9726 z=6,7 SLV Min -481,341 -230,367 -11,185 10,6377 -895,334 -21,8534 z=6,7 SLU Max -35,924 16,087 -1,827 0,5876 70,4629 -2,759 z=6,7 SLU Min -37,996 14,008 -1,853 0,6083 66,6248 -2,8724 z=8,45 SLV Max 464,006 338,496 21,421 -12,5756 760,2387 25,1122 z=8,45 SLV Min -462,876 -338,72 -21,333 12,5756 -762,1049 -25,0023 z=8,45 SLU Max -10,611 -58,2 1,572 -4,2374 23,0493 1,883 z=8,45 SLU Min -11,232 -59,005 1,154 -3,8044 21,5999 1,3727 z=10,2 SLV Max 446,793 158,572 12,311 -10,2501 601,9124 15,3135 z=10,2 SLV Min -444,919 -160,226 -12,311 10,2501 -604,4746 -15,3135 z=10,2 SLU Max -10,572 57,861 -1,012 0,1567 18,1587 -1,1161 z=10,2 SLU Min -10,878 57,009 -1,049 0,1768 17,7913 -1,2182 z=14,5 SLV Max 384,984 798,357 5,028 -1,7561 371,5913 5,2678 z=14,5 SLV Min -382,879 -795,578 -5,028 1,8873 -373,6499 -5,2678 z=14,5 SLU Max -53,015 -41,794 0,896 -0,8438 52,4104 0,7898 z=14,5 SLU Min -53,36 -41,841 0,884 -0,8402 52,0988 0,7852

(36)

Section Output Step N V2(T) V3 M2 M3 Torc.

z=0 SLV Max 4605,451 2011,5585 31,307 -53,5569 6197,275 33,5707 z=0 SLV Min -5118,2 -2006,2605 -31,307 53,5569 -6176,0785 -33,5707 z=0 SLU Max 835,697 210,099 0,244 1,5397 -62,4019 -0,2258 z=0 SLU Min 823,826 206,1285 0,157 1,7467 -65,9825 -0,2772 z=2,7 SLV Max 254,507 441,9225 5,621 -11,9322 515,1478 10,521 z=2,7 SLV Min -255,36 -446,223 -5,75 11,9322 -513,3821 -10,556 z=2,7 SLU Max -42,373 11,844 1,188 1,5323 89,8121 2,8099 z=2,7 SLU Min -44,588 11,2395 0,933 1,6628 85,2527 2,3256 z=6,7 SLV Max 482,66 345,696 11,235 -10,6377 892,9045 21,9726 z=6,7 SLV Min -481,341 -345,5505 -11,185 10,6377 -895,334 -21,8534 z=6,7 SLU Max -35,924 24,1305 -1,827 0,5876 70,4629 -2,759 z=6,7 SLU Min -37,996 21,012 -1,853 0,6083 66,6248 -2,8724 z=8,45 SLV Max 464,006 507,744 21,421 -12,5756 760,2387 25,1122 z=8,45 SLV Min -462,876 -508,08 -21,333 12,5756 -762,1049 -25,0023 z=8,45 SLU Max -10,611 -87,3 1,572 -4,2374 23,0493 1,883 z=8,45 SLU Min -11,232 -88,5075 1,154 -3,8044 21,5999 1,3727 z=10,2 SLV Max 446,793 237,858 12,311 -10,2501 601,9124 15,3135 z=10,2 SLV Min -444,919 -240,339 -12,311 10,2501 -604,4746 -15,3135 z=10,2 SLU Max -10,572 86,7915 -1,012 0,1567 18,1587 -1,1161 z=10,2 SLU Min -10,878 85,5135 -1,049 0,1768 17,7913 -1,2182 z=14,5 SLV Max 384,984 1197,5355 5,028 -1,7561 371,5913 5,2678 z=14,5 SLV Min -382,879 -1193,367 -5,028 1,8873 -373,6499 -5,2678 z=14,5 SLU Max -53,015 -62,691 0,896 -0,8438 52,4104 0,7898 z=14,5 SLU Max -53,015 -62,691 0,896 -0,8438 52,4104 0,7898 z=14,5 SLU Min -53,36 -62,7615 0,884 -0,8402 52,0988 0,7852

(37)

Altezza minima delle zone critiche = max (300mm ; 14500/6 mm) = 2416 mm LIMITAZIONI DI ARMATURA SECONDO NTC 7.4.6.2.4

lunghezza confinata "lc1"= lw/5 = 850 mm>1,5*bw = 450 VERIFICATO lunghezza confinata "lc2"= lw/5 = 1550 mm>1,5*bw = 450 VERIFICATO

1% ≤ρzc≤ 4%

rapporto geometrico di armatura in zona confinata "ρzc" = As/bw*lc1

As=armatura nella zona critica 1=

φ

20 = 18 cioè 56,52 cm2

rapporto geometrico di armatura in zona confinata "ρzc" = As/bw*lc2

As=armatura nella zona critica 2=

φ

20 = 32 cioè 100,48 cm2

(38)

Rapporto geometrico di armatura verticale totale 0,2% ≤ρv≤ 4%

rapporto geometrico di armatura verticale "ρv" = As/bw*lw

As =armatura verticale presente

φ

20 = 62 cioè 194,68 cm2

ρv = 0,01622 cioè lo 1,62 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura orizzontale totale 0,2% ≤ρh≤ 4%

rapporto geometrico di armatura orizzontale"ρh" = As/bw*hw

φ

10 = 104 cioè 82,16 cm2

disposta con passo 10cm nelle zone critiche e passo 15cm nella zone non critica

ρh = 0,00202 cioè lo 0,20 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura verticale in zona non confinata 0,2% ≤ρvnc

rapporto geometrico di armatura verticale in zona non confinata "ρvnc" = As/bw*lnc

lnc = 160 mm

φ

20 = 6 18,84 cm2

ρvnc = 0,03925 cioè lo 3,93 % VERIFICATO

Rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona non confinata 0,2% ≤ρhnc

rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona non confinata "ρhnc" = As/bw*hnc

hnc = 779 mm

φ

10 = 36 28,44 cm2

disposta con passo 20cm nella zone non critica

ρhnc = 0,01217 cioè lo 1,22 % VERIFICATO

Rapporto MEDIO geometrico di armatura verticale

rapporto geometrico di armatura verticale in zona non confinata "ρvnc" = As/bw*svnc rapporto geometrico di armatura verticale in zona confinata "ρvc" = As/bw*svc

svnc= 250 mm svc= 100 mm As = 628 mm2 (cioe 2

φ

20) ρvnc = 0,00837 cioe lo 0,8373 % ρvc = 0,02093 cioe lo 2,0933 % ρvmedio = ((ρvnc*svnc)+(ρvc*svc))/(svnc+svc) = 0,01196 cioe lo 1,1962 %

(39)

Rapporto MEDIO geometrico di armatura orizzontale

rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona non confinata "ρhnc" = As/bw*shnc rapporto geometrico di armatura orizzontale in zona confinata "ρhc" = As/bw*shc

shnc= 200 mm shc= 100 mm As = 157 mm2 (cioe 2

φ

10) ρhnc = 0,00262 cioe lo 0,2617 % ρhc = 0,00523 cioe lo 0,5233 % ρhmedio = ((ρhnc*shnc)+(ρhc*shc))/(shnc+shc) = 0,00349 cioe lo 0,3489 %

PRESSOFLESSIONE

M_xEd = kN*m ≤ M_xRd = -140,5 kN*m

M_yEd = kN*m ≤ M_yRd = 15959 kN*m

VERIFICATO

-53,56 6197,28