UNIVERSITA’ DEGLI STUDI DI CASSINO
FACOLTA’ DI INGEGNERIA
TESI DI LAUREA IN INGEGNERIA DELLE TELECOMUNICAZIONI TESI DI LAUREA IN INGEGNERIA DELLE TELECOMUNICAZIONI
STUDIO E SIMULAZIONE DI ANTENNE STAMPATE
RELATORE:
Prof. Marco Donald Migliore
CORRELATORE:
Prof. Fulvio Schettino
CANDIDATO:
Mauro Pelosi Matr. 0002267
Anno Accademico 2003/2004
Le antenne stampate (patch antennas) sono impiegate in un vasto numero di ambiti
Telefonia cellulare
Comunicazioni wireless
GPS (Global Positioning System) Ricezione broadcast satellitare Applicazioni biomedicali
RADAR
Peso contenuto, volume ridotto, basso profilo Alta versatilità e robustezza meccanica
Basso costo, facilità di produzione in serie Sono ottenibili polarizzazioni lineari e circolari con semplici alimentazioni
Semplice integrazione nei circuiti a microonde Le linee di alimentazione e le reti di adattamento possono essere realizzate contestualmente alla struttura dell’antenna a microstriscia
VANTAGGI
VANTAGGI
SVANTAGGI SVANTAGGI
Banda relativamente stretta
Guadagno piuttosto basso (~6 dB)
Rete di alimentazione complessa per gli array ad alte prestazioni
Radiazioni spurie dalle alimentazioni e dalle giunzioni
Eccitazione di onde superficiali
Struttura di un patch rettangolare a
microstriscia
MODALITÀ DI ALIMENTAZIONE
“Inset feed”
MODALITÀ DI ALIMENTAZIONE
“alimentazione in cavo coassiale”
MODALITÀ DI ALIMENTAZIONE
“alimentazione ad accoppiamento elettromagnetico”
Modelli di analisi
Modello a cavità risonante
Modello a linea di trasmissione
Formule empiriche
Alimentazione in microstriscia
Sweep lunghezza
La mesh in
CST Microwave Studio Alimentazione in cavo
coassiale
Sweep larghezza Posizione feed
Confronti con la letteratura
CONFRONTI CON LA LETTERATURA
Confronti tra diversi metodi di analisi nel calcolo delle frequenze di risonanza di antenne stampate rettangolari
Confronto tra il “Modified Wolff Model “ ed il
“CST Microwave Studio”
10.25 0.1655
3.175 6.00
9.00 9
9.14 0.1476
3.175 7.00
10.50 8
8.27 0.1336
3.175 8.00
12.00 7
7.70 0.1244
3.175 9.00
14.00 6
6.80 0.1098
3.175 11.00
17.00 5
5.84 0.0943
3.175 13.00
19.50 4
4.24 0.0685
3.175 19.50
29.50 3
2.89 0.0467
3.175 30.50
45.50 2
2.31 0.0373
3.175 38.00
57.00 1
fris.[GHz]
mm mm
mm
misura h/λd
H L
patch n. W
CARATTERISTICHE DELLE ANTENNE ANALIZZATE
0.58 0.63 0.68 0.73 0.78 0.83 0.88 0.93
0.0373
0.0467
0.0685
0.0943
0.1098
0.1244
0.1336
0.1476
0.165 5
spessore elettrico substrato
freq. ris. norm.
Hammerstad James
misura CSTMS
Frequenze di risonanza normalizzate in funzione
dello spessore elettrico del substrato
Errore percentuale nel calcolo della frequenza di risonanza nei diversi metodi analisi relativi ai modelli empirici.
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00
1 2 3 4 5 6 7 8 9
n.antenna
errore percentuale
MWM MCM Hammer.
James Pozar
Errore percentuale nel calcolo della frequenza di risonanza nei diversi metodi analisi relativi ai simulatori.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
1 2 3 4 5 6 7 8 9
n.antenna
errore percentuale
CST(substrato anisotropo) CST(substrato isotropo) Ensemble
4.12%
4.47%
8.43%
CARATTERISTICHE DELLE ANTENNE ANALIZZATE
1. Patch A εxx = 3.168 εzz = 2.64 2. Patch B εxx = 2.640 εzz = 2.64 3. Patch C εxx = 2.112 εzz= 2.64
W
114.3mm ( larghezza del patch)L
76.2mm (lunghezza del patch)H
1.59mm (altezza del substrato)X
0 1.59mm (distanza del feed dal bordo del patch)Parte reale ed immaginaria dell’impedenza d’ingresso nei diversi patch
Risultati ottenuti
patch Re(Z) Im(Z) fris
Err.rel% a 6.44 3.45 0.993
Err.rel% b 5.30 2.11 0.993
Err.rel% c 4.82 0.71 1.06
Err.rel.medio% 6.27 2.09 1.01
εreq fris[Gz]MWM
fris[Gz]
CSTMS
Re(Z) [Ω]
MWM
Re(Z)[Ω]
CSTMS
Im(Z)[Ω MWM
Im(Z)[Ω]
CSTMS
a 2.892 1.1380 1.1267 55 58.54 40 41.38
b 2.640 1.1880 1.1772 54 51.14 37 37.78
C 2.361 1.2560 1.2426 49 46.64 35 35.25
Influenza della posizione dell’alimentazione sui parametri di
un patch rettangolare a microstriscia
Sweep dell’alimentazione lungo W
Sweep dell’alimentazione lungo L
Frequenze di risonanza per il modo TM01 in funzione della posizione
dell’alimentazione, calcolate in corrispondenza del Max Re(Zin) e del Min S1.1.
Frequenze di risonanza per il modo TM01 in funzione della posizione dell’alimentazione, calcolate in corrispondenza del Min S1.1
6.900 7.000 7.100 7.200 7.300 7.400 7.500
1.310
1.833
2.357
2.881
3.405
3.929
4.452
4.976
5.500 V
f(min S1.1)
U = 0 U = 2,125 U = 4,25
Frequenze di risonanza per il modo TM01 in funzione della
posizione dell’alimentazione, calcolate in corrispondenza del Max Re(Zin).
6.800 6.850 6.900 6.950 7.000 7.050 7.100
1.310
1.833
2.357
2.881
3.405
3.929
4.452
4.976
5.500 V
fris.
U = 0 U = 2,125 U = 4,25
42.00 47.00 52.00 57.00 62.00 67.00 72.00 77.00 82.00 87.00 92.00 97.00 102.00 107.00 112.00 117.00 122.00
0.000 0.810
1.619 2.429
3.238 4.048
4.858 5.667
6.477 7.286
8.096 U
Max Re(Zin) V =2,35
V = 3,175 V = 4
Max Re(Z
in) per il modo TM
01in funzione
della posizione dell’alimentazione
Max Re(Z
in) per il modo TM
01in funzione della posizione dell’alimentazione
20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00 100.00 110.00 120.00 130.00 140.00 150.00 160.00 170.00 180.00 190.00
1.310
1.833
2.357
2.881
3.405
3.929
4.452
4.976
5.500 V
Max Re(Zin)
U = 0 U = 2,125 U = 4,25
MODELLO A CAVITÀ RISONANTE
MODELLO A LINEA DI TRASMISSIONE
Impedenza d’ingresso dell’antenna
Z
1jX Z
in=
L+
L L
L L con
jY Y
L jY
Y L
jY Y
L jY
Y Y Y
s
s s
s
⎟⎟ + =
⎠
⎜⎜ ⎞
⎝
⎛
+ + +
+
= +
1 22 0
2 0
1 0
1 0
0
1
tan( )
) tan(
) tan(
) tan(
β β β
β
Formule empiriche per l’analisi di patch rettangolari
r
r
L
f c
ε
= 2
2 1 2 2
0
2 ⎥ ⎥
⎦
⎤
⎢ ⎢
⎣
⎡ ⎟
⎠
⎜ ⎞
⎝ + ⎛
⎟ ⎠
⎜ ⎞
⎝
⋅ ⎛
= W
n L
m f c
r
r
ε
Formule empiriche per l’analisi di patch rettangolari
eq r
r
L
f c
ε
= 2
ab r
r eq
r
u
−
⎟ ⎠
⎜ ⎞
⎝ ⎛ + + +
= + 10
2 1 1 2
1 ε
ε ε
Formule empiriche per l’analisi di patch rettangolari
MODELLO ”JAMES”
MODELLO “HAMMERSTAD”
FORMULE DI JAMES
⎭⎬
⎫
⎩⎨
⎧ ⎥
⎦
⎢ ⎤
⎣
⎡ + + +
⎥⎦ +
⎢⎣ ⎤
⎡ −
+
=
r r
r
r L h
L
h
πε
ε ε
δ
( / ) 0.882 0.164(2ε
1) ( 1)[0.758 ln( / 1.88)]) 1
( ) ( )
(
0
δ ε
ε
ε
= +
L W
f f
eff eff
r r
r
FORMULE DI HAMMERSTAD
2
) / 10 1
)(
1 (
2 ) 1 ) (
(
2 /
−1
+ + −
= + h p
p r r
eff
ε ε ε
) 833 . 0 /
)(
258 . 0 ) ( (
) 264 . 0 /
)(
3 . 0 )
( (
412 . 0
+
−
+
= +
Δ W W h
h W W
L h
eff
eff
ε
ε
r
r L L
f c
ε
) 2(
2 + Δ
=
FORMULE DI HAMMERSTAD
2
) / 10 1
)(
1 (
2 ) 1 ) (
(
2 /
−1
+ + −
= + h p
p r r
eff
ε ε ε
) 833 . 0 /
)(
258 . 0 ) ( (
) 264 . 0 /
)(
3 . 0 )
( (
412 . 0
+
−
+
= +
Δ W W h
h W W
L h
eff
eff
ε
ε
r
r L L
f c
ε
) 2(
2 + Δ
=
TM20 TM01
TM20 TM01
TM20
TM30 TM01
TM20
TM30
TM20
TM30
TM20
TM30
TM30
TM40
TM01 + TM20
TM30 TM40
TM01 + TM20
TM20
TM30
TM40 TM01
TM20
TM30
TM40 TM01
TM20
TM30
TM40 TM01
TM20
TM30
TM40 TM01
TM20
TM40
TM50 TM01+ TM30
TM20
TM40
TM50 TM01+ TM30
TM20
TM40
TM50 TM01+ TM30
TM20
TM40
TM50
TM60 TM01+ TM30
TM20 TM50
TM60 TM01+ TM40
TM20
TM50
TM60 TM01+ TM40
TM20
TM60 TM01+ TM40
TM20
TM60 TM01+ TM40
Frequenze di risonanza associate al modo TM
20al variare di W
3 4 5 6 7 8 9 10
19 23 27 31 35 39 43 47 51 55
W [mm]
fris. [GHz]
Min S1.1 Max Re(Zin)
TM01
TM01
TM01
TM01
TM01
TM01
TM01
TM01
TM01
TM01
TM01
TM02
TM01
TM02
TM01
TM02
TM01 TM02
TM01
TM02
TM01
TM02
TM01
TM02
TM01
TM02
TM01
TM02
TM01
TM02
Frequenza di risonanza per il modo TM
01in funzione della lunghezza del patch
2.7 3.2 3.7 4.2 4.7 5.2 5.7 6.2
12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32
L [mm]
fris. [GHz]
simulazione Hammerstad
DISTRIBUZIONE DELLE CORRENTI SUPERFICIALI PER UN’ALIMENTAZIONE IN CAVO COASSIALE
DISTRIBUZIONE DELLE CORRENTI SUPERFICIALI PER UN’ALIMENTAZIONE AD “INSET”
Influenza della lunghezza del patch sui parametri dell’antenna
Influenza della larghezza del patch sui parametri dell’antenna
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STUDIO E SIMULAZIONE DI ANTENNE STAMPATE
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Prof. Marco Donald Migliore
CORRELATORE:
Prof. Fulvio Schettino
CANDIDATO:
Mauro Pelosi Matr. 0002267
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