(1)INDICE
CAPITOLO
1
INTRODUZIONE ... 1
1.1
M OTIVAZIONI
ALLA
BASE
DEL
PROGETTO ... 1
1.2
P RINCIPIO
DI
FUNZIONAMENTO ... 6
1.3
O BIETTIVI
E
ORGANIZZAZIONE
DELLA
TESI ... 8
CAPITOLO
2
I
PROPELLENTI...11
2.1
I L
PEROSSIDO
D ’ IDROGENO ... 11
2.1.1
Caratteristiche
termofisiche
di
interesse
propulsivo... 11
2.1.2
Proprietà
tossicologiche:... 17
2.1.3
Caratteristiche
esplosive ... 18
2.1.4
Proprietà
di
decomposizione... 19
2.1.5
Il
propellente
utilizzato ... 22
2.1.6
Applicazioni
propulsive ... 23
2.2
L’ ETANO ... 25
2.2.1
La
curva
d’equilibrio
liquidovapore ... 26
2.2.2
Proprietà
di
combustione ... 28
2.2.3
Proprietà
tossicologiche:... 28
CAPITOLO
3
IL
SERBATOIO ...30
3.1
C ONFIGURAZIONE
A
DOPPIO
SERBATOIO ... 32
3.1.1
Il
modello... 32
3.1.2
Integrazione
del
modello
nel
caso
isotermo... 36
3.1.3
Integrazione
del
modello
nel
caso
adiabatico ... 62
3.2
C ONFIGURAZIONE
A
SERBATOI
SEPARATI ... 67
3.2.1
Il
modello... 68
3.2.2
Integrazione
del
modello ... 71
3.2.3
Confronto
fra
doppio
serbatoio
e
serbatoi
separati... 81
CAPITOLO
4
IL
PROPULSORE...86
4.1
L A
COMBUSTIONE ... 90
4.1.1
L’equilibrio
chimico... 90
4.1.2
L’equilibrio
termico ... 93
4.1.3
Risultati... 95
4.2
L’U GELLO
E
LA
CAMERA
DI
COMBUSTIONE ...102
4.2.1
Determinazione
delle
principali
caratteristiche
propulsive...102
4.2.2
Calcolo
delle
sezioni
e
delle
grandezze
termodinamiche... 113
4.2.3
Raffinamento
dei
modelli
utilizzati... 119
4.3
L A
CAMERA
DI
MISCELAMENTO ... 122
4.3.1
Lo
stabilizzatore
di
fiamma ... 122
4.3.2
Gli
iniettori
dell’etano... 124
4.4
I L
LETTO
CATALITICO ... 138
4.4.1
La
catalisi... 139
4.4.2
Parametri
di
progetto ... 140
4.4.3
Modelli
utilizzati ... 142
4.4.4
Risultati... 145
CAPITOLO
5
IL
SISTEMA
DI
ALIMENTAZIONE... 151
5.1
S CELTA
DEI
SISTEMI
DI
ALIMENTAZIONE ... 153
5.2
D IMENSIONAMENTO
DELLA
LINEA
DELL ’ ETANO ... 154
5.3
D IMENSIONAMENTO
DELLA
LINEA
DEL
PEROSSIDO ... 156
5.3.1
Il
venturi
cavitante... 156
5.3.2
Condizioni
di
funzionamento
durante
lo
sparo... 162
CAPITOLO
6
IL
SISTEMA
DI
RAFFREDDAMENTO ... 167
6.1
S TUDIO
P RELIMINARE ... 170
6.1.1
Potenze
termiche
smaltite... 171
6.1.2
Salto
termico
attraverso
la
parete... 178
6.1.3
Tensionamento
termico... 178
6.1.4
Considerazioni
sul
sistema
di
raffreddamento... 189
6.2
R AFFREDDAMENTO
PER
IRRAGGIAMENTO ... 194
6.2.1
Metalli
refrattari... 194
6.2.2
Caratterizzazione
del
sistema
di
raffreddamento
radiativo... 200
6.3
R AFFREDDAMENTO
PER
CONVEZIONE
FORZATA ... 202
6.3.1
Geometria
del
canale
di
raffreddamento... 204
6.3.2
Raffreddamento
in
regime
di
ebollizione... 205
6.3.3
Alettature... 210
6.3.4
Dimensionamento
del
sistema
di
raffreddamento... 217
6.3.5
Studio
del
transitorio
termico
iniziale ... 225
CAPITOLO
7
CONCLUSIONI ... 228
7.1
I
RISULTATI
PRINCIPALI ... 228
7.2
L A
CONFIGURAZIONE
DI
PROGETTO ... 231
7.3
S VILUPPI
FUTURI ... 237
INDICE DELLE FIGURE
F
IGURA
1.1
V
ARIAZIONE
NEGLI
ANNI
DEI
LIMITI
DI
ESPOSIZIONE
DELL
’
IDRAZINA
PER
L
’
UOMO
...2
F
IGURA
1.2
V
ARIAZIONE
DEI
COSTI
DI
GESTIONE
DI
PROPELLENTI
TOSSICI
DURANTE
GLI
ANNI
...2
F
IGURA
1.3
C
ONFRONTO
DELLE
PRESTAZIONI
DA
MONOPROPELLENTE
FRA
H2O2
E
I
DRAZINA
(V
ENTURA
&
M
UELLENS
,
1999)4
F
IGURA
1.4
I
MPULSO
SPECIFICO
NEL
VUOTO
DI
RAZZI
BIPROPELLENTI
:
CONFRONTO
FRA
H2O2
E
ALTRI
OSSIDANTI
CON
VARI
COMBUSTIBILI
(V
ENTURA
&
M
UELLENS
,
1999)...4
F
IGURA
1.5
I
MPULSO
SPECIFICO
IDEALE
PER
VARI
BIPROPELLENTI
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELA
OSSIDANTE
/
COMBUSTIBILE
...5
F
IGURA
1.6
S
CHEMA
DI
ENDOREATTORE
FVP ...7
F
IGURA
2.1
D
ENSITÀ
DI
SOLUZIONI
ACQUOSE
DI
H
2O
2
IN
FUNZIONE
DELLA
CONCENTRAZIONE
IN
PESO
E
PER
ALCUNI
VALORI
DI
TEMPERATURA
.
(M.
F.
E
ASTON
,
A.
G.
M
ITCHELL
E
W.
F.
K.
W
YNE
‐J
ONES
[1]) ...13
F
IGURA
2.2
C
ONFRONTO
FRA
LE
DENSITÀ
DEI
PROPELLENTI
LIQUIDI
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
.
(G.P.
S
UTTON
[2])...13
F
IGURA
2.3
P
UNTI
DI
EBOLLIZIONE
E
CONGELAMENTO
DI
SOLUZIONI
ACQUOSE
DI
H
2O
2
IN
FUNZIONE
DELLA
CONCENTRAZIONE
IN
PESO
.
(G.
S
CATCHARD
,
G.
K
AVANAGH
E
L.B.
T
ICKNOR
[3])...14
F
IGURA
2.4
P
RESSIONE
DI
VAPORE
DI
SOLUZIONI
ACQUOSE
DI
H
2O
2
IN
FUNZIONE
DELLA
CONCENTRAZIONE
IN
PESO
...15
F
IGURA
2.5
C
ONFRONTO
FRA
LE
PRESSIONI
DI
VAPORE
DI
ALCUNI
PROPELLENTI
LIQUIDI
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
.
(G.P.
S
UTTON
[2])...15
F
IGURA
2.6
C
ALORE
SPECIFICO
A
PRESSIONE
COSTANTE
DI
SOLUZIONI
ACQUOSE
DI
H
2O
2
IN
FUNZIONE
DELLA
CONCENTRAZIONE
IN
PESO
ALLA
TEMPERATURA
DI
20°C
(M.K
ROUTIL
E
M.V
ENDER
[4]) ... 16
F
IGURA
2.7
V
ISCOSITÀ
DI
SOLUZIONI
ACQUOSE
DI
H
2O
2
AL
VARIARE
DELLA
CONCENTRAZIONE
IN
PESO
E
PER
ALCUNI
VALORI
DI
TEMPERATURA
.
(M.K.
P
HIBBS
E
P.A.
G
IGUERE
[5])... 17
F
IGURA
2.8
D
IAGRAMMA
DI
FASE
LIQUIDO
VAPORE
PER
SOLUZIONI
ACQUOSE
DI
H
2O
2.
(N.
N
IMMERFROH
ED
E.
W
ALZER
[6])..18
F
IGURA
2.9
C
URVA
DI
ESPANSIONE
DEL
VOLUME
DEL
LIQUIDO
IN
DECOMPOSIZIONE
ADIABATICA
A
PRESSIONE
COSTANTE
E
TEMPERATURA
INIZIALE
DI
20
°C. ...21
F
IGURA
2.10
B
OTTIGLIA
DI
PROPULSE™
875
HTP... 22
F
IGURA
2.11
D
ENSITÀ
DELLA
FASE
LIQUIDA
DELL
’
ETANO
IN
EQUILIBRIO
LIQUIDO
‐
VEPORE
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
[7]...26
F
IGURA
2.12
P
RESSIONE
DI
VAPORE
DELL
’
ETANO
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
[7]... 27
F
IGURA
2.13
C
ALORE
LATENTE
DI
VAPORIZZAZIONE
DEL
’
ETANO
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
[7]...27
F
IGURA
3.1
S
CHEMA
PER
IL
MODELLO
DI
DOPPIO
SERBATOIO
...33
F
IGURA
3.2
V
ARIAZIONE
DELLE
MASSE
E
DELLA
PRESSIONE
ALL
’
INTERNO
DEL
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
... 44
F
IGURA
3.3
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
...44
F
IGURA
3.4
D
IAGRAMMA
T‐
V
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DI
TEMPERATURA
INIZIALE
DI
SERBATOIO
... 46
F
IGURA
3.5
V
ARIAZIONE
DELLE
MASSE
E
DELLA
PRESSIONE
ALL
’
INTERNO
DEL
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DELLA
TEMPERATURA
INIZIALE
DI
SERBATOIO
. ...47
F
IGURA
3.6
D
ERIVA
TERMICA
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
INIZIALI
DELLA
TEMPERATURA
DI
SERBATOIO
...47
F
IGURA
3.7
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
INIZIALI
DELLA
TEMPERATURA
DI
SERBATOIO
. ... 48
F
IGURA
3.8
A
NALISI
DELLA
VARIAZIONE
RELATIVA
DI
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
INIZIALE
DI
SERBATOIO
. ... 48
F
IGURA
3.9
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DI
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
INIZIALE
. ...49
F
IGURA
3.10
A
NALISI
DELLA
VARIAZIONE
RELATIVA
DI
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
INIZIALE
...50
F
IGURA
3.11
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DELLA
CONCENTRAZIONE
DI
PEROSSIDO
CON
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
STECHIOMETRICO
. ...51
F
IGURA
3.12
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DELLA
CONCENTRAZIONE
DI
PEROSSIDO
CON
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
FISSATO
...52
F
IGURA
3.13
V
ARIAZIONE
DELLE
MASSE
E
DELLA
PRESSIONE
ALL
’
INTERNO
DEL
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DEL
TITOLO
INIZIALE
DELL
’
ETANO
...53
F
IGURA
3.14
V
ARIAZIONE
DELLA
TEMPERATURA
DI
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DEL
TITOLO
INIZIALE
DELL
’
ETANO
...53
F
IGURA
3.15
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DEL
TITOLO
INIZIALE
DELL
’
ETANO
...54
F
IGURA
3.16
A
NALISI
DELLA
VARIAZIONE
RELATIVA
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
IN
FUNZIONE
DEL
TITOLO
INIZIALE
DELL
’
ETANO
...54
F
IGURA
3.17
D
IAGRAMMA
T‐
V
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DEL
PARAMETRO
α ...56
F
IGURA
3.18
V
ARIAZIONE
DELLE
MASSE
E
DELLA
PRESSIONE
ALL
’
INTERNO
DEL
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DEL
PARAMETRO
α . ...56
F
IGURA
3.19
D
ERIVA
TERMICA
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DEL
PARAMETRO
α . ...57
F
IGURA
3.20
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DEL
PARAMETRO
α . ...58
F
IGURA
3.21
A
NALISI
DELLA
VARIAZIONE
RELATIVA
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
IN
FUNZIONE
PARAMETRO
α . ...58
F
IGURA
3.22
V
ARIAZIONE
RELATIVA
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
IN
FUNZIONE
DI
α
PER
DIVERSI
VALORI
DI
X
FI...59
F
IGURA
3.23
V
ARIAZIONE
RELATIVA
DEL
VOLUME
IMBACATO
IN
FUNZIONE
DI
α
PER
DIVERSI
VALORI
DI
X
FI. ...59
F
IGURA
3.24
V
ARIAZIONE
DELLE
MASSE
E
DELLA
PRESSIONE
ALL
’
INTERNO
DEL
SERBATOIO
IN
CONDIZIONI
ADIABATICHE
...64
F
IGURA
3.25
D
ERIVA
TERMICA
DURANTE
LO
SPARO
IN
CONDIZIONI
ADIABATICHE
...64
F
IGURA
3.26
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
IN
CONDIZIONI
ADIABATICHE
...65
F
IGURA
3.27
C
ONFRONTO
NEL
DIAGRAMMA
T‐
V
TRA
LA
CONDIZIONE
ISOTERMA
ED
ADIABATICA
. ...66
F
IGURA
3.28
C
ONFRONTO
SULLA
VARIAZIONE
DI
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
FRA
IL
CASO
ISOTERMO
E
QUELLO
ADIABATICO
. 66
F
IGURA
3.29
S
CHEMA
DELLA
CONFIGURAZIONE
A
SERBATOI
SEPARATI
...67
F
IGURA
3.30
A
NALISI
TERMODINAMICA
DEL
SERBATOIO
PER
LA
CONFIGURAZIONE
A
SERBATOI
SEPARATI
. ...74
F
IGURA
3.31
A
NALISI
DELLA
CONFIGURAZIONE
A
SERBATOI
SEPARATI
NEL
DIAGRAMMA
T‐
V
...74
F
IGURA
3.32
A
NALISI
DELLA
CONFIGURAZIONE
A
SERBATOI
SEPARATI
NEL
DIAGRAMMA
T‐
V
PER
TRE
VALORI
DEL
PARAMETRO
k
N2...75
F
IGURA
3.33
A
NALISI
TERMODINAMICA
DEL
SERBATOIO
PER
TRE
VALORI
DI
k
N2...76
F
IGURA
3.34
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DI
k
N2...76
F
IGURA
3.35
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
DURANTE
LO
SPARO
PER
TRE
VALORI
DI
ξ
N2...77
F
IGURA
3.36
V
OLUME
PERCENTUALE
OCCUPATO
DALL
’
AZOTO
NEL
SERBATOIO
DELL
’
ETANO
PER
TRE
VALORI
DI
ξ
N2...78
F
IGURA
3.37
V
ARIAZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
PER
TRE
VALORI
DEL
PARAMETRO
α ...79
F
IGURA
3.38
V
OLUME
PERCENTUALE
OCCUPATO
DALL
’
AZOTO
NEL
SERBATOIO
DELL
’
ETANO
PER
TRE
VALORI
DEL
PARAMETRO
α ...79
F
IGURA
3.39
C
ONFRONTO
DELL
’
ANALISI
TERMODINAMICA
TRA
DOPPIO
SERBATOIO
E
SERBATOI
SEPARATI
. ...82
F
IGURA
3.40
C
ONFRONTO
DELLA
VARIAZIONE
DI
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
TRA
DOPPIO
SERBATOIO
E
SERBATOI
SEPARATI
. ...82
F
IGURA
3.41
C
ONFRONTO
DELLA
DERIVA
TERMICA
FRA
DOPPIO
SERBATOIO
E
SERBATOI
SEPARATI
...83
F
IGURA
4.1
S
CHEMA
E
NOTAZIONI
DELLE
SEZIONI
PER
I
MODELLI
TRATTATI
IN
QUESTO
CAPITOLO
...89
F
IGURA
4.2
T
EMPERATURA
DI
COMBUSTIONE
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
O/F...96
F
IGURA
4.3
C
OMPOSIZIONE
MOLARE
DEI
GAS
COMBUSTI
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
...96
F
IGURA
4.4
P
ESO
MOLECOLARE
DELLA
MISCELA
DI
GAS
COMBUSTI
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
. ...97
F
IGURA
4.5
T
EMPERATURA
DI
COMBUSTIONE
AL
VARIARE
DELLA
CONCENTRAZIONE
DEL
PEROSSIDO
. ...98
F
IGURA
4.6
C
OMPOSIZIONE
MOLARE
DEI
GAS
COMBUSTI
AL
VARIARE
DELLA
CONCENTRAZIONE
DEL
PEROSSIDO
. ... 98
F
IGURA
4.7
P
ESO
MOLECOLARE
MEDIO
DELLA
MISCELA
DI
GAS
COMBUSTI
AL
VARIARE
DELLA
CONCENTRAZIONE
DEL
PEROSSIDO
. ...99
F
IGURA
4.8
T
EMPERATURA
DI
COMBUSTIONE
AL
VARIARE
DELLA
TEMPERATURA
IN
SERBATOIO
... 100
F
IGURA
4.9
T
EMPERATURA
DI
COMBUSTIONE
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
... 101
F
IGURA
4.10
P
ESO
MOLECOLARE
DELLA
MISCELA
DI
GAS
COMBUSTI
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 101
F
IGURA
4.11
V
ELOCITÀ
CARATTERISTICA
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
E
PER
ALCUNI
VALORI
DI
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
... 106
F
IGURA
4.12
C
OEFFICIENTE
DI
SPINTA
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
E
PER
ALCUNI
VALORI
DI
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
... 107
F
IGURA
4.13
C
OEFFICIENTE
DI
SPINTA
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
... 107
F
IGURA
4.14
I
MPULSO
SPECIFICO
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
E
PER
ALCUNI
VALORI
DI
P
C... 108
F
IGURA
4.15
I
MPULSO
SPECIFICO
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 108
F
IGURA
4.16
P
ORTATE
DI
PROPELLENTI
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
PER
UNA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
15
ATM
... 109
F
IGURA
4.17
P
ORTATA
COMPLESSIVA
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 109
F
IGURA
4.18
D
IAMETRO
DI
GOLA
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 110
F
IGURA
4.19
R
APPORTO
DI
ESPANSIONE
IN
ATMOSFERA
(
CONDIZIONE
DI
MATCHING)
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 110
F
IGURA
4.20
C
OEFFICIENTE
DI
SPINTA
PER
ESPANSIONE
NEL
VUOTO
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
PER
ALCUNI
VALORI
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 111
F
IGURA
4.21
I
MPULSO
SPECIFICO
PER
ESPANSIONE
NEL
VUOTO
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
PER
ALCUNI
VALORI
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 112
F
IGURA
4.22
I
MPULSO
SPECIFICO
IDEALE
PER
ESPANSIONE
NEL
VUOTO
IN
FUNZIONE
DELLA
CONCENTRAZIONE
IN
PESO
DEL
PEROSSIDO
. ... 112
F
IGURA
4.23
R
ELAZIONE
TRA
DIAMETRO
DI
GOLA
E
LUNGHEZZA
DELLA
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
[3]:
CONFRONTO
CON
I
RISULTATI
OTTENUTI
(
LINEA
TRATTEGGIATA
IN
ROSSO
)... 118
F
IGURA
4.24
D
IAGRAMMA
DI
M
OODY
PER
IL
CALCOLO
DEL
COEFFICIENTE
DI
ATTRITO
... 121
F
IGURA
4.25
S
CHEMA
DEL
MODELLO
DI
ESPANSIONE
IN
INGRESSO
ALLA
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 122
F
IGURA
4.26
S
CHEMA
DELLA
CAMERA
TOROIDALE
DI
DISTRIBUZIONE
E
DEI
FORI
DI
INIEZIONE
DELL
’
ETANO
IN
CAMERA
DI
MISCELAMENTO
... 124
F
IGURA
4.27
S
CHEMA
DELLA
GEOMETRIA
DEL
GETTO
DI
ETANO
IN
ENTRATA
ALLA
CAMERA
DI
MISCELAMENTO
... 128
F
IGURA
4.28
A
NGOLO
DI
DEFLESSIONE
DEL
GETTO
DI
ETANO
IN
FUNZIONE
DEL
NUMERO
DEGLI
INIETTORI
... 129
F
IGURA
4.29
A
NGOLO
DI
DEFLESSIONE
DEL
GETTO
DI
ETANO
IN
FUNZIONE
DELLA
DISTANZA
B
DALL
’
INIETTORE
PER
ALCUNI
VALORI
DEL
NUMERO
DI
INIETTORI
... 130
F
IGURA
4.30
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
4
INIETTORI
... 130
F
IGURA
4.31
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
8
INIETTORI
... 131
F
IGURA
4.32
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
12
INIETTORI
. ... 131
F
IGURA
4.33
D
IAMETRO
DEI
FORI
DI
INIEZIONE
AL
VARIARE
DEL
NUMERO
DI
INIETTORI
... 132
F
IGURA
4.34
A
NGOLO
DI
DEFLESSIONE
DEL
GETTO
DI
ETANO
IN
FUNZIONE
DEL
SALTO
DI
PRESSIONE
ATTRAVERSO
GLI
INIETTORI
. ... 132
F
IGURA
4.35
A
NGOLO
DI
DEFLESSIONE
DEL
GETTO
DI
ETANO
IN
FUNZIONE
DELLA
DISTANZA
B
DALL
’
INIETTORE
PER
ALCUNI
VALORI
DEL
SALTO
DI
PRESSIONE
ATTRAVERSO
GLI
INIETTORI
... 133
F
IGURA
4.36
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
P
02F/
P
2F
=
1.005... 133
F
IGURA
4.37
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
P
02F/
P
2F
=
1.020... 134
F
IGURA
4.38
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
P
02F/
P
2F
=
1.100... 134
F 4.39 D ’ ... 135
F
IGURA
4.40
V
ELOCITÀ
DI
ATTRAVERSAMENTO
DELLA
CAMERA
DI
MISCELAMENTO
IN
FUNZIONE
DI
A
3/A
4. ... 135
F
IGURA
4.41
A
NGOLO
DI
DEFLESSIONE
DEL
GETTO
DI
ETANO
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
DI
STRIZIONE
... 136
F
IGURA
4.42
A
NGOLO
DI
DEFLESSIONE
DEL
GETTO
DI
ETANO
IN
FUNZIONE
DELLA
DISTANZA
B
DALL
’
INIETTORE
PER
ALCUNI
VALORI
DEL
RAPPORTO
DI
STRIZIONE
... 136
F
IGURA
4.43
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
A
3/A
4
=
1/10. ... 137
F
IGURA
4.44
T
RAIETTORIA
E
SEZIONE
TRASVERSALE
DEL
GETTO
PER
A
3/A
4
=
1/12. ... 137
F
IGURA
4.45
A
SINISTRA
GRIGLIE
DI
VARI
MATERIALI
(R
ODIO
,
P
ALLADIO
,
P
LATINO
,
O
RO
E
A
RGENTO
);
A
DESTRA
UNA
PILA
DI
GRIGLIE
IMPACCHETTATE
A
FORMARE
UN
LETTO
CATALITICO
. ... 140
F
IGURA
4.46
L
ETTO
CATALITICO
A
CANALI
. ... 140
F
IGURA
4.47
D
ISTACCO
DELLA
MISCELA
OSSIDANTE
IN
CORRISPONDENZA
DELL
’
ENTRATA
IN
CAMERA
DI
MISCELAMENTO
... 142
F
IGURA
4.48
C
ONFIGURAZIONE
MODULARE
A
CARTUCCIA
DEL
LETTO
CATALITICO
... 146
F
IGURA
4.49
C
ADUTA
DI
PRESSIONE
ATTRAVERSO
IL
LETTO
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
D
2/D
3... 146
F
IGURA
4.50
F
ATTORE
DI
CARICO
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
D
2/D
3... 147
F
IGURA
4.51
T
EMPO
DI
RESIDENZA
DELLA
FASE
LIQUIDA
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
D
2/D
3... 147
F
IGURA
4.52
T
EMPO
DI
RESIDENZA
DELLA
FASE
GASSOSA
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
D
2/D
3... 148
F
IGURA
4.53
C
ADUTA
DI
PRESSIONE
ATTRAVERSO
IL
LETTO
IN
FUNZIONE
DELLA
LUNGHEZZA
DEL
LETTO
. ... 148
F
IGURA
4.54
T
EMPO
DI
RESIDENZA
DELLA
FASE
LIQUIDA
IN
FUNZIONE
DELLA
LUNGHEZZA
DEL
LETTO
... 149
F
IGURA
4.55
T
EMPO
DI
RESIDENZA
DELLA
FASE
GASSOSA
IN
FUNZIONE
DELLA
LUNGHEZZA
DEL
LETTO
. ... 149
F
IGURA
5.1
S
CHEMA
DEL
SISTEMA
DI
ALIMENTAZIONE
... 153
F
IGURA
5.2
A
NALISI
DEL
SERBATOIO
PER
I
CASI
DI
INIEZIONE
DI
ETANO
IN
FASE
LIQUIDA
E
VAPORE
: ... 154
F
IGURA
5.3
S
ALTO
MINIMO
DI
PRESSIONE
ATTRAVERSO
UNA
GOLA
SONICA
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
TRA
CALORI
SPECIFICI
. ... 155
F
IGURA
5.4
G
EOMETRIA
DEL
V
ENTURI
CAVITANTE
. ... 157
F
IGURA
5.5
A
NDAMENTO
DEL
COEFFICIENTE
DI
PERDITA
IN
FUNZIONE
DEL
SEMIANGOLO
DI
DIVERGENZA
DI
UN
CONDOTTO
. ... 158
F
IGURA
5.6
R
EGIMI
DI
FUNZIONAMENTO
DI
UN
V
ENTURI
CAVITANTE
... 160
F
IGURA
5.7
C
ONDIZIONI
DI
CORRETTO
FUNZIONAMENTO
DI
UN
V
ENTURI
CAVITANTE
... 161
F
IGURA
5.8
P
ARAMETRO
DI
FUNZIONAMENTO
DEL
V
ENTURI
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
DI
SERBATOIO
... 163
F
IGURA
5.9
C
ONDIZIONI
DI
FUNZIONAMENTO
DEL
V
ENTURI
CAVITANTE
AL
VARIARE
DEL
RAPPORTO
D
*/D
2. ... 164
F
IGURA
5.10
L
UNGHEZZA
DEL
TRATTO
DIVERGENTE
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
D
*/D
2... 164
F
IGURA
5.11
S
ALTO
DI
PRESSIONE
TRA
SERBATOIO
E
CAMERA
TOROIDALE
DI
DISTRIBUZIONE
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
IN
SERBATOIO
... 165
F
IGURA
6.1
T
ENSIONE
SPECIFICA
A
ROTTURA
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
DI
SERVIZIO
PER
VARI
MATERIALI
REFRATTARI
. ... 170
F
IGURA
6.2
C
OEFFICIENTE
DI
SCAMBIO
CONVETTIVO
LATO
GAS
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
DI
PARETE
INTERNA
. ... 173
F
IGURA
6.3
V
ARIAZIONE
DEL
COEFFICIENTE
DI
SCAMBIO
CONVETTIVO
LATO
GAS
E
DELLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
IN
FUNZIONE
DEL
DIAMETRO
DI
GOLA
... 174
F
IGURA
6.4
E
MISSIVITÀ
RIDOTTA
DEL
VAPOR
D
’
ACQUA
PER
UN
SISTEMA
IPOTETICO
AD
1
ATM
DI
PRESSIONE
TOTALE
E
0
ATM
DI
PRESSIONE
PARZIALE
... 176
F
IGURA
6.5
F
ATTORE
DI
CORREZIONE
PER
L
’
EMISSIVITÀ
DEL
VAPOR
D
’
ACQUA
... 177
F
IGURA
6.6
E
MISSIVITÀ
RIDOTTA
DELL
’
ANIDRIDE
CARBONICA
ALLA
PRESSIONE
TOTALE
DI
1
ATM
... 177
F
IGURA
6.7
F
ATTORE
DI
CORREZIONE
PER
L
’
EMISSIVITÀ
DELL
’
ANIDRIDE
CARBONICA
. ... 178
F
IGURA
6.8
ELEMENTO
CILINDRICO
ELEMENTARE
PER
L
’
UGELLO
... 179
F
IGURA
6.9
P
ARAMETRI
K
r*
E
K
θ*
IN
FUNZIONE
DEL
RAGGIO
ADIMENSIONALIZZATO
ρ
E
PER
DIVERSI
VALORI
DI
R
E/
R
I. ... 188
F
IGURA
6.10
P
ARAMETRI
K
r
E
K
θ
IN
FUNZIONE
DEL
RAGGIO
ADIMENSIONALIZZATO
ρ
E
PER
DIVERSI
VALORI
DI
R
E/
R
I. ... 188
F
IGURA
6.11
POTENZA
TERMICA
SPECIFICA
SCAMBIATA
ALLA
PARETE
INTERNA
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
DI
PARETE
INTERNA
. ... 189
F
IGURA
6.12
T
ENSIONI
TERMICHE
TANGENZIALI
PER
VARI
MATERIALI
IN
FUNZIONE
DELLA
POTENZA
TERMICA
SPECIFICA
SMALTITA
ATTRAVERSO
LA
PARETE
INTERNA
... 191
F
IGURA
6.13
C
OEFFICIENTE
DI
SCAMBIO
TERMICO
AL
LATO
ESTERNO
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
DI
PARETE
INTERNA
.
... 192
F
IGURA
6.14
E
QUILIBRIO
TERMICO
PER
RAFFREDDAMENTO
RADIATIVO
CON
UN
CORPO
NERO
... 193
F
IGURA
6.15
C
ONDUCIBILITÀ
TERMICA
DI
MATERIALI
REFRATTARI
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
... 196
F
IGURA
6.16
M
ODULO
DI
ELASTICITÀ
DEI
METALLI
REFRATTARI
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
... 196
F
IGURA
6.17
C
OEFFICIENTE
DI
DILATAZIONE
TERMICA
DI
ALCUNI
MATERIALI
REFRATTARI
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
... 197
F
IGURA
6.18
T
ENSIONE
ULTIMA
A
ROTTURA
DEI
METALLI
REFRATTARI
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
ADIMENSIONALIZZATA
T/T
FUS... 198
F
IGURA
6.19
T
ENSIONE
ULTIMA
A
ROTTURA
DI
ALCUNI
MATERIALI
REFRATTARI
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
... 198
F
IGURA
6.20
V
ELOCITÀ
DI
OSSIDAZIONE
IN
FUNZIONE
DELLA
TEMPERATURA
PER
I
METALLI
REFRATTARI
... 199
F
IGURA
6.21
E
QUILIBRIO
TERMICO
PER
RAFFREDDAMENTO
RADIATIVO
CON
N
IOBIO
. ... 200
F
IGURA
6.22
E
QUILIBRIO
TERMICO
PER
RAFFREDDAMENTO
RADIATIVO
CON
R
ENIO
... 201
F
IGURA
6.23
E
QUILIBRIO
TERMICO
PER
RAFFREDDAMENTO
RADIATIVO
CON
RENIO
,
A
DIFFERENTI
PRESSIONI
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
. ... 202
F
IGURA
6.24
S
CHEMA
DEL
PROBLEMA
DI
RAFFREDDAMENTO
CONVETTIVO
A
CAMICIA
SEMPLICE
. ... 203
F
IGURA
6.25
S
CHEMA
DELLA
GEOMETRIA
DEL
CANALE
DI
RAFFREDDAMENTO
. ... 204
F
IGURA
6.26
T
EMPERATURE
DI
PARETE
ESTERNA
E
FATTORE
DI
CARICO
DEL
REFRIGERANTE
IN
FUNZIONE
DELLA
PORTATA
DI
REFRIGERANTE
... 205
F
IGURA
6.27
C
URVA
DI
EBOLLIZIONE
PER
L
’
ACQUA
A
PRESSIONE
ATMOSFERICA
. ... 206
F
IGURA
6.28
F
LUSSI
TERMICI
CRITICI
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
DI
SATURAZIONE
E
PER
ALCUNI
VALORI
DI
SOTTO
‐
RAFFREDDAMENTO
... 209
F
IGURA
6.29
S
CHEMA
GEOMETRICO
DI
UN
’
ALETTATURA
TRAPEZIA
. ... 211
F
IGURA
6.30
S
CHEMA
GEOMETRICO
PER
L
’
EQUIVALENZA
TRA
CAVA
CIRCOLARE
E
CAVA
TRAPEZIA
... 214
F
IGURA
6.31
S
CHEMA
GEOMETRICO
DELLA
GEOMETRIA
DELL
’
ALETTATURA
. ... 216
F
IGURA
6.32
E
FFICIENZA
COMPLESSIVA
DELL
’
ALETTATURA
IN
FUNZIONE
DEL
RAPPORTO
O
1O/R. ... 217
F
IGURA
6.33
E
FFICIENZA
COMPLESSIVA
DELL
’
ALETTATURA
IN
FUNZIONE
DEL
NUMERO
DI
CAVE
... 218
F
IGURA
6.34
G
RADO
DI
COPERTURA
DELLA
CIRCONFERENZA
ALETTATA
IN
FUNZIONE
DEL
NUMERO
DI
CAVE
... 219
F
IGURA
6.35
A
NDAMENTO
DEL
RAPPORTO
HK/AK
IN
FUNZIONE
DEL
RAGGIO
ESTERNO
DELL
’
UGELLO
... 219
F
IGURA
6.36
G
EOMETRIA
DEL
CANALE
DI
RAFFREDDAMENTO
... 221
F
IGURA
6.37
G
EOMETRIA
DELL
’
ALETTATURA
IN
CORRISPONDENZA
DELLA
SEZIONE
DI
INIZIO
ALETTATURA
(
X
=
3.35
MM
) .... 221
F
IGURA
6.38
G
EOMETRIA
DELL
’
ALETTATURA
IN
CORRISPONDENZA
DELLA
SEZIONE
DI
GOLA
(
X
=
0
MM
)... 222
F
IGURA
6.39
G
EOMETRIA
DELL
’
ALETTATURA
IN
CORRISPONDENZA
DELLA
SEZIONE
DI
INIZIO
ALETTATURA
(
X
=
‐2.81
MM
) .. 222
F
IGURA
6.40
C
ARATTERISTICHE
TERMICHE
DELLA
CAMERA
DI
SPINTA
. ... 223
F
IGURA
6.41
T
ENSIONI
E
DEFORMAZIONI
TERMICHE
LUNGO
LA
CAMERA
DI
SPINTA
. ... 224
F
IGURA
6.42
C
ARATTERISTICHE
DEL
REFRIGERANTE
. ... 224
F
IGURA
6.43
P
ROFILI
DI
TEMPERATURA
DURANTE
IL
TRANSITORIO
DI
ACCENSIONE
PER
DIVERSI
VALORI
DEL
TEMPO
. ... 226
F
IGURA
6.44
S
ALTO
TERMICO
DI
PARETE
DURANTE
IL
TRANSITORIO
DI
ACCENSIONE
... 226
F
IGURA
7.1
I
NSIEME
DEI
PRINCIPALI
ELEMENTI
COSTITUENTI
IL
PROPULSORE
... 231
F
IGURA
7.2
S
PACCATO
DEL
LETTO
CATALITICO
... 232
F
IGURA
7.3
C
AMERA
DI
MISCELAMENTO
E
DI
SPINTA
. ... 233
F
IGURA
7.4
S
PACCATO
DELLA
CAMERA
DI
MISCELAMENTO
E
DI
SPINTA
... 233
F
IGURA
7.5
C
AMERA
DI
SPINTA
. ... 234
F
IGURA
7.6
P
ORTATE
DI
PROPELLENTI
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
DI
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
... 234
F
IGURA
7.7
R
APPORTO
DI
MISCELAMENTO
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
DI
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
. ... 235
F
IGURA
7.8
I
MPULSO
SPECIFICO
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
DI
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
. ... 235
F
IGURA
7.9
S
PINTA
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
DI
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
... 236
F
IGURA
7.10
P
RESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBUSTIONE
IN
FUNZIONE
DELLA
PRESSIONE
DI
SERBATOIO
DURANTE
LO
SPARO
. .... 236
INDICE DELLE TABELLE
T
ABELLA
1.1
S
PECIFICHE
DI
PROGETTO
...9
T
ABELLA
2.1
C
ARATTERISTICHE
PRINCIPALI
DEL
PEROSSIDO
D
’
IDROGENO
...12
T
ABELLA
2.2
E
LENCO
DEI
CATALIZZATORI
MAGGIORMENTE
ATTIVI
DEL
PEROSSIDO
D
’
IDROGENO
...20
T
ABELLA
2.3
C
ARATTERISTICHE
PRINCIPALI
DEL
PROPULSE™
875
HTP ...22
T
ABELLA
2.4
C
ARATTERISTICHE
PRINCIPALI
DELL
’
ETANO
...25
T
ABELLA
3.1
P
ARAMETRI
PER
LA
CONFIGURAZIONE
INIZIALE
DEL
DOPPIO
SERBATOIO
IN
CONDIZIONI
ISOTERME
...43
T
ABELLA
3.2
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
TEMPERATURA
INIZIALE
...45
T
ABELLA
3.3
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DAL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
INIZIALE
. ...49
T
ABELLA
3.4
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
CONCENTRAZIONE
DI
PEROSSIDO
. ...50
T
ABELLA
3.5
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DAL
TITOLO
INIZIALE
DI
ETANO
. ...52
T
ABELLA
3.6
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
QUANTITÀ
DI
ETANO
INIZIALMENTE
IMBARCATO
. ...55
T
ABELLA
3.7
P
ARAMETRI
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
PER
IL
DOPPIO
SERBATOIO
IN
CONDIZIONI
ISOTERME
. ...61
T
ABELLA
3.8
P
RINCIPALI
GRANDEZZE
CARATTERIZZANTI
IL
SERBATIOO
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
. ...62
T
ABELLA
3.9
P
ARAMETRI
PER
LA
CONFIGURAZIONE
INIZIALE
DEL
DOPPIO
SERBATOIO
IN
CONDIZIONI
ADIABATICHE
. ...63
T
ABELLA
3.10
P
ARAMETRI
PER
LA
CONFIGURAZIONE
INIZIALE
DEI
SERBATOI
SEPARATI
...73
T
ABELLA
3.11
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DAL
VOLUME
DI
AZOTO
IMBARCATO
. ...75
T
ABELLA
3.12
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
DISTRIBUZIONE
DI
VOLUME
TRA
I
DUE
SERBATOI
. ...77
T
ABELLA
3.13
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
QUANTITÀ
DI
ETANO
IMBARCATA
. ...78
T
ABELLA
3.14
P
ARAMETRI
PER
IL
CONFRONTO
FRA
LE
CONFIGURAZIONI
SCELTE
PER
DOPPIO
SERBATOIO
E
SERBATOI
SEPARATI
. ...81
T
ABELLA
3.15
G
RANDEZZE
PRINCIPALI
CARATTERIZZANTI
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
PER
I
SERBATOI
SEPARATI
...84
T
ABELLA
4.1
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DAL
RAPPORTO
DI
MISCELAMENTO
...95
T
ABELLA
4.2
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
CONCENTRAZIONE
DEL
PEROSSIDO
. ...97
T
ABELLA
4.3
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
TEMPERATURA
DEI
PROPELLENTI
. ...99
T
ABELLA
4.4
P
ARAMETRI
PER
LO
STUDIO
DELLA
DIPENDENZA
DALLA
PRESSIONE
IN
CAMERA
DI
COMBISTIONE
... 100
T
ABELLA
4.5
P
ARAMETRI
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
PER
IL
CALCOLO
DELLE
PRESTAZIONI
... 113
T
ABELLA
4.6
P
RINCIPALI
GRANDEZZE
CARATTERIZZANTI
IL
PROPULSORE
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
. ... 113
T
ABELLA
4.7
T
IPICI
VALORI
DI
LUNGHEZZA
CARATTERISTICA
L
C*
PER
VARIE
COMBINAZIONI
DI
PROPELLENTI
[3]... 117
T
ABELLA
4.8
C
ARATTERISTICHE
PRINCIPALI
DELLA
CAMERA
DI
SPINTA
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
. ... 118
T
ABELLA
4.9
V
ALORI
CORRETTI
DI
D
IAMETRO
DI
GOLA
SEZIONE
DI
GOLA
E
SPINTA
... 121
T
ABELLA
4.10
P
ARAMETRI
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
DEGLI
INIETTORI
... 138
T
ABELLA
4.11
C
ARATTERISTICHE
PRINCIPALI
DELLA
CAMERA
DI
MISCELAMENTO
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
. ... 138
T
ABELLA
6.1
P
ROPRIETÀ
INERENTI
AL
TENSIONAMENTO
TERMICO
DI
ALCUNI
MATERIALI
... 190
T
ABELLA
6.2
T
IPICI
ORDINI
DI
GRANDEZZA
DEI
COEFFICIENTI
DI
SCAMBIO
TERMICO
PER
CONVEZIONE
. ... 192
T
ABELLA
6.3
P
RINICIPALI
CARATTERISTICHE
DEI
METALLI
REFRATTARI
... 195
T
ABELLA
6.4
V
ALORI
DI
REMISSIVITÀ
DI
ALCUNI
METALLI
REFRATTARI
... 199
T
ABELLA
6.5
P
ARAMETRI
GEOMETRICI
DEL
SISTEMA
DI
RAFFREDDAMENTO
PER
LA
CONFIGURAZIONE
SCELTA
... 220
