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CAPITOLO 5: VERIFICA DELLA RETE ATTUALE
5.1 Cenni sulle bonifiche idrauliche
Per bonifica idraulica di un comprensorio si intende il complesso delle opere e dei lavori destinati ad assicurare un rapido allontanamento delle acque superficiali.
Le bonifiche interessano in particolare i terreni agricoli, al fine di renderli più adatti allo sviluppo delle colture, mediante un’adeguata regolazione del loro tenore d’acqua.
Esistono i seguenti tipi di bonifica:
• Bonifiche per prosciugamento: il terreno viene bonificato tramite lo smaltimento
delle acque piovane.
• Bonifiche per colmata: il terreno viene bonificato mediante il rialzamento del terreno
stesso.
Le bonifiche per prosciugamento sono le più diffuse e si suddividono in:
• Bonifiche a scolo naturale: l’allontanamento delle acque avviene per gravità e le zone
più depresse del terreno sono a quote sempre più elevate rispetto alla quota massima del pelo libero nel bacino di versamento.
• Bonifiche a sollevamento meccanico: il deflusso delle acque dei canali avviene
sempre per gravità, ma il livello liquido del recipiente è più elevato rispetto a quello dell’emissario di bonifica.
• Bonifiche a scolo intermittente: il livello liquido nel recipiente si trova solitamente a
un livello più basso di quello dell’emissario di bonifica, ma in determinati periodi può raggiungere una quota tale da dover ricorrere ad un sollevamento meccanico o ad un invaso in una vasca di espansione (se c’è la possibilità di trovare una tale superficie).
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La bonifica di Vada, come precedentemente già descritto è a sollevamento meccanico, in quanto lo zero di bonifica è al di sotto del livello medio del mare.
5.2 Criteri di progettazione delle reti di bonifica
La bonifica di Vada è ormai esistente da decenni e non è stato necessario, in questo studio, effettuare un’analisi preliminare per la progettazione della rete.
Tuttavia, in questo paragrafo vengono riportati i punti fondamentali per iniziare a progettare una rete su terreni non ancora bonificati.
Prima di tutto bisogna fare una livellazione del terreno precisa per poter tracciare linee di livello distanziate di 10-20 cm.
Passando al progetto, è necessario delimitare la zona che deve essere soggetta ai lavori (comprensorio di bonifica), isolando le acque esterne mediante la costruzione di un canale di cintura.
Per stabilire il tipo di bonifica occorre trovare lo zero di bonifica, cioè il livello liquido più basso della rete dei canali, che si verifica perciò nella sezione terminale del canale emissario. Lo zero di bonifica, corrispondente a una certa portata, è noto solo dopo aver eseguito il calcolo idraulico della rete. In base al campo di variazione dello zero di bonifica per portate che vanno da quella di piena normale durante il periodo invernale e quella con tempo di ritorno di 100 anni e al campo di variazione del livello liquido nel recipiente, è possibile individuare il tipo di bonifica da realizzare.
Nel caso in cui gli zeri di bonifica siano tali da rendere necessario un deflusso intermittente o a sollevamento meccanico, è opportuno verificare se ci siano zone nel comprensorio che hanno quote da poter scaricare sempre a gravità e qual è la loro estensione. Si determina allora la quota dello zero di bonifica che permette lo scolo a gravità nel recipiente e si fa la separazione tra le acque alte (scolo a gravità) e le acque basse (sollevamento o intermittente).
La zona di bonifica è una zona depressa e quindi le zone intorno hanno quote maggiori. Per questo motivo il canale di bonifica potrebbe ricevere più acque del dovuto. E’ possibile allora realizzare un canale che circonda la zona di bonifica e arginarlo (argine circondariale). Nel
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caso della bonifica studiata, tale canale è il Fosso Circondariale, che delimita la zona ovest del bacino delle acque basse.
Per il tracciato delle reti esistono solo delle indicazioni di carattere generale, visto che sono molti i vincoli da rispettare e gli elementi da considerare. Generalmente si dispongono i canali principali lungo le linee di compluvio principali, si cerca di dare ai canali un andamento a spezzata e non curvilineo,si deve tenere conto delle condotte irrigue .
Il dimensionamento avviene per i canali principali e secondari ma non per la rete capillare, che è lasciata alla gestione dei coltivatori.
5.3 Stima dei franchi
Per il dimensionamento e la verifica dei canali è fondamentale stabilire di quanto la quota del pelo libero deve restare al di sotto rispetto a quella del terreno.
E’ necessario allora fissare o determinare i valori dei seguenti franchi:
• franco di coltivazione: è il dislivello tra il piano di campagna e il livello della falda
idrica durante il periodo invernale. Dipende dal tipo di coltura.
• franco di bonifica: è il dislivello tra il piano i campagna e il livello del canale nel
periodo di piena invernale. Deve essere tale da garantire il franco di coltivazione,dunque sarà maggiore di quest’ultimo di una quantità che consenta alle acque di falda superficiale di giungere ai canali di scolo, superando le perdite di carico dovute al moto di filtrazione. La detta quantità dipende dalla permeabilità del terreno e dalla massima distanza tra il generico punto del terreno e la canalizzazione più vicina, quindi la differenza tra il franco di bonifica e quello di coltivazione è tanto minore quanto maggiore è l’efficacia di drenaggio della rete.
La differenza tra i due franchi può variare da un minimo di 0,10 m per terreni molto permeabili e per scoline distanti l’una dall’altra fino a 20 m a un massimo di 0,40 m per terreni poco permeabili e scoline distanti tra loro 30 m e oltre.
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• franco di piena : è il valore minimo che può avere il franco di bonifica per brevi
periodi durante piene di notevole entità.
• franco di costipamento : nel progettare una bonifica occorre tenere presente che i
terreni sui quali si interverrà si trovano sommersi o, comunque, con la falda freatica molto vicina agli strati superficiali. Successivamente, con il prosciugamento del comprensorio gli strati superficiali di terreno si troveranno asciutti e ciò causerà un indubbio mutamento sullo stato di pressione cui saranno sottoposti gli strati inferiori di terreno; si avranno nel tempo dei fenomeni di abbassamento del suolo che, a seconda della sua natura, potrà essere limitato a pochi centimetri o raggiungere valori addirittura dell'ordine dei metri. In ogni caso, una variazione dell'altimetria per fenomeni di costipamento potrebbe rendere inutilizzabili le opere di bonifica, realizzate perché, ad esempio non sarebbe più possibile lo scolo delle acque.
Per la verifica e il dimensionamento della rete dei canali sono stati considerati i valori riportati di seguito:
Franco di coltivazione:
è stato scelto un franco di 0,50 m, come riportato anche nella relazione di progetto per la ristrutturazione dell’impianto idrovoro del 1982 dell’Ing. Giuseppe Colombi.
Consultando la seguente tabella:
TABELLA 5.1 - FRANCHI DI COLTIVAZIONE
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Franco di bonifica
Per determinare questo franco sono stati aggiunti 0,10 m agli 0,50 m del franco di coltivazione. Quindi si ottiene un franco di bonifica pari a 0,60 m.
Franco di piena
Il dimensionamento della rete viene fatto con un valore del franco di piena pari alla metà del franco di bonifica per portate con tempo di ritorno pari 25 anni, con un valore massimo di 0,30 . In questo caso il franco di bonifica vale 0,60 m e quello di piena 0,30 m.
Poi viene effettuata la verifica all’esondazione a franco nullo per un evento di piena con tempo di ritorno di 100 anni.
Franco di costipamento
E’ stata fatta la scelta di non considerare il detto franco per questo tipo di studio, infatti, trattandosi di una ristrutturazione di una bonifica esistente da circa un secolo, il costipamento è già avvenuto.
5.4 Velocità nei canali
I collettori dovranno essere dimensionati in modo da far defluire la portata calcolata senza che le velocità superino determinati valori limite che, per i canali non rivestiti, dipendono dalla natura del terreno.
Si indicano si solito come velocità minime, 0.2–0.3 m/s per le acque di piena dei canali al fine di evitare sovrabbondante vegetazione ed esalazioni dannose.
Le velocità massime ammissibili sono collegate alla necessità di impedire la corrosione del fondo e delle sponde. Come indicazione di tali valori si può consultare la tabella di Fortier-Scobey (1926) che riporta le velocità massime ammissibili relative al deflusso di acque chiare in canali non rivestiti.
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TABELLA 5.2 - MASSIME VELOCITÀ AMMESSE NEI CANALI NON RIVESTITI SECONDO FORTIER-SCOBEY
E’ stata assunto come valore di velocità massima da non superare, 0.6 m/s per i canali non rivestiti della rete studiata.
5.5 Descrizione del modello idraulico (HEC-RAS)
Il software per le simulazioni idrauliche adottato per il presente lavoro è HEC RAS 4.0. Questo modello, sviluppato nel 2002 presso l'U.S. Army Corps of Engineers sul codice di calcolo UNET.
HEC RAS adotta una schematizzazione monodimensionale (variazioni graduali della sezione dell’alveo, limitata curvatura dei filetti liquidi, distribuzione di velocità pressoché uniforme nelle sezioni trasversali) su alveo assunto a fondo fisso sia per il moto permanente che per quello vario (non stazionario).
A livello di schematizzazione di un bacino, HEC RAS gestisce la modellazione di più tronchi fluviali con la rappresentazione delle confluenze secondo diversi approcci teorici (metodo dei momenti, metodo dell'energia...) a seconda delle portate e delle angolazioni presenti nei singoli casi.
A tal proposito, oltre al caricamento di una portata da una sezione di monte e nei pressi di un'immissione localizzata, è anche possibile gestire immissioni di portate distribuite (versamento dalle pendici). I limiti applicativi sono invece rappresentati dalla impossibilità di
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simulare l'inondazione di territori extra-alveo. Non è infatti supportato lo studio di fenomeni di trasferimento bidimensionale.
Si deve qui notare che nella fase computazionale le sezioni sono assunte ortogonali alla direzione della corrente idrica.
Per il calcolo delle perdite di carico distribuite si utilizza l'equazione di Manning: (5.1)
𝑆𝑆𝑓𝑓 = 𝑣𝑣2∙ 𝑛𝑛2/𝑅𝑅
4 3 Dove:
• Sf è la perdita di carico distribuita in m.
• v è la velocità media della corrente in m/s.
• n è il coefficiente di scabrezza m-1/3∙s.
• R è il raggio idraulico della sezione (A/C) in m.
La portata liquida è posta nella forma: (5.2)
𝑄𝑄 = 𝐾𝐾 ∙ 𝑆𝑆𝑓𝑓12
dove il termine K definito conveyance (esso misura l’attitudine di una data sezione a far defluire le portate) diviene, tenendo conto della formula di Manning e introducendo l’area A della sezione liquida:
(5.3)
𝐾𝐾 = 1𝑛𝑛 ∙ 𝐴𝐴 ∙ 𝑅𝑅12
Per i valori dei coefficienti di Manning è di seguito riportata una tabella riassuntiva per i principali tipi d'alveo:
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TABELLA 5.3 - COEFFICIENTI DI MANNING
5.5.1 Equazioni per il calcolo del profilo idraulico
La procedura di calcolo si basa sulla soluzione dell'equazione del moto permanente gradualmente variato con un metodo alle differenze finite.
L’equazione differenziale del profilo liquido di una corrente in moto permanente gradualmente variato risulta la seguente:
(5.4) 𝑑𝑑𝑑𝑑 𝑑𝑑𝑑𝑑 = −𝑆𝑆𝑓𝑓 con: (5.5) 𝑑𝑑 = 𝑧𝑧 +𝑉𝑉2𝑔𝑔2 Dove:
• H è il carico totale della corrente, su una sezione generica di ascissa s misurato
rispetto ad un piano orizzontale di riferimento in m.
• z è la quota del pelo libero rispetto ad un piano orizzontale in m.
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• V è la velocità media della corrente nella sezione generica di ascissa s in m/s.
• g è l’accelerazione di gravità in m/s2.
Passando alle differenze finite la (5.4), applicata tra due sezioni distanti Δs, può essere scritta come:
(5.6)
H
2 - H1 = - Sfm Δ s
Dove:
• H1 è il carico della sezione iniziale in m.
• H2 è il carico della sezione finale in m.
• Sfm è la perdita di carico unitaria dovuta alle resistenze continue media tra le due
sezioni.
Sostituendo la (5.5) ed indicando con i pedici 1 e 2 rispettivamente le grandezze della sezione iniziale e di quella finale, la (5.6) assume la forma:
(5.7) 𝑧𝑧1+ 𝑣𝑣1 2 2𝑔𝑔 − 𝑧𝑧2− 𝑣𝑣22 2𝑔𝑔 + 𝐽𝐽1+ 𝐽𝐽2 2 ∙ Δ𝑆𝑆 = 0 che può essere scritta in questo modo:
(5.8) 𝑧𝑧1+2𝑔𝑔𝐴𝐴𝑄𝑄2 1 2− 𝑧𝑧2− 𝑄𝑄2 2𝑔𝑔𝐴𝐴22+ 1 2 � 𝑄𝑄2𝑛𝑛2 𝐴𝐴12𝑅𝑅1 4 3+ 𝑄𝑄2𝑛𝑛2 𝐴𝐴22𝑅𝑅2 4 3� ∙ ∆𝑆𝑆 Dove: • Q è la portata in m3/s.
• Ai è l’area liquida della sezione i-esima in m2.
Essendo le caratteristiche geometriche di una data sezione funzione della sola altezza liquida la (5.8) permette di determinare la quota liquida nella sezione terminale di un tratto di corrente di lunghezza Δs una volta che sia nota la quota liquida in corrispondenza della sezione iniziale (condizione al contorno).
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L’equazione (5.8) rappresenta quindi un’equazione non lineare in cui l’incognita è rappresentata dal valore z
2 della quota liquida finale.
Per la determinazione del profilo liquido relativo ad un dato tronco di un corso d’acqua, occorre suddividere tale tronco in una successione di tratti delimitati da sezioni di cui sia nota la geometria.
Partendo quindi da una delle sezioni estreme, in cui deve essere noto il valore della quota liquida (condizione al contorno), l’applicazione reiterata della (5.8) permette di determinare le quote liquide nelle sezioni successive.
Il modello permette la determinazione del profilo liquido secondo tre schemi di calcolo e precisamente:
• Corrente lenta (subcritical flow)
• Corrente veloce (supercritical flow)
• Corrente mista (mixed flow)
Il primo schema, che è applicabile quando la corrente è ovunque lenta e presenta quindi in tutte le sezioni di calcolo un’altezza liquida maggiore dell’altezza critica, richiede che la condizione al contorno sia posta in corrispondenza della sezione estrema di valle del tratto considerato.
Il secondo schema, che è applicabile quando la corrente è ovunque veloce e presenta quindi in tutte le sezioni di calcolo un’altezza liquida minore dell’altezza critica, richiede che la condizione al contorno sia posta in corrispondenza della sezione estrema di monte del tratto considerato.
Il terzo schema, deve essere utilizzato quando nel tratto in esame si possono verificare transizioni da un tipo di corrente all’altro, dando luogo ad una successione di tronchi con differenti caratteristiche di moto, che nel caso di transizione da corrente veloce a lenta porteranno alla formazione di risalti idraulici. Tale schema richiede che siano definite due diverse condizioni al contorno in corrispondenza delle due sezioni estreme (di monte e di valle) del tratto considerato.
Nel caso di simulazioni in moto permanente sarà dunque sufficiente fornire il valore della portata in ingresso nella stazione di monte, eventuali cambiamenti della stessa dovuti a
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immissioni localizzate o distribuite, e le condizioni al contorno per le sezioni di chiusura del tronco in esame.
Per la soluzione dell'equazione monodimensionale dell'energia le perdite di carico sono determinate, come detto in precedenza, tramite l'equazione di Manning.
5.5.2 Calcoli idraulici per sezioni con singolarità
Il codice di calcolo HEC-RAS consente la simulazione del deflusso attraverso ponti (bridge), tombinature (culvert), briglie e traverse (weir), mediante la loro schematizzazione geometrica (impalcato, pile, setti, ecc.).
La procedura di calcolo utilizzata consente di simulare il deflusso a pelo libero al di sotto dell’impalcato dei ponti, il deflusso in pressione al di sotto dell’impalcato e la combinazione del deflusso in pressione e del deflusso con scavalcamento dell’impalcato stesso (funzionamento a stramazzo). In quest’ultimo caso vengono utilizzate le stesse formulazioni usate per la simulazione del comportamento delle traverse e delle briglie.
FIGURA 5.1 -SCHEMA DI SUCCESSIONE DELLE SEZIONI PER IL CALCOLO DEL PROFILO IN PRESENZA DI UNA SINGOLARITÀ
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Per il deflusso a pelo libero il modello utilizza il metodo dei momenti (Momentum Balance) che consiste nell’eguagliare i momenti fra la sezione di monte e di valle del manufatto attraverso tre passi successivi:
1) tra sezione esterna di valle (sezione 2) e sezione interna di valle (sezione D):
(𝑚𝑚𝑦𝑦)𝐷𝐷+ (𝑚𝑚𝑚𝑚)𝐷𝐷 = (𝑚𝑚𝑦𝑦)2− (𝑚𝑚𝑦𝑦)𝑃𝑃+ (𝑚𝑚𝑚𝑚)2+𝐹𝐹𝑓𝑓 − 𝑊𝑊𝛾𝛾 𝑥𝑥
2) tra sezione interna di valle (sezione D) e sezione interna di monte (sezione U):
(𝑚𝑚𝑦𝑦)𝑈𝑈+ (𝑚𝑚𝑚𝑚)𝑈𝑈 = (𝑚𝑚𝑦𝑦)𝐷𝐷+ (𝑚𝑚𝑚𝑚)𝐷𝐷+𝐹𝐹𝑓𝑓 − 𝑊𝑊𝛾𝛾 𝑥𝑥
3) tra sezione interna di monte (sezione U) e sezione esterna di monte (sezione 1):
(𝑚𝑚𝑦𝑦)1+ (𝑚𝑚𝑚𝑚)1 = (𝑚𝑚𝑦𝑦)𝑈𝑈+ (𝑚𝑚𝑚𝑚)𝑈𝑈− (𝑚𝑚𝑦𝑦)𝑃𝑃+12 ∙ 𝐶𝐶𝐷𝐷∙ �𝐴𝐴𝑃𝑃𝐴𝐴1� ∙ (𝑚𝑚𝑚𝑚)1+𝐹𝐹𝑓𝑓 − 𝑊𝑊𝛾𝛾 𝑥𝑥
Dove:
• 𝑚𝑚𝑦𝑦 = 𝐴𝐴 ∙ 𝑌𝑌 è il prodotto dell’area per la distanza verticale tra il pelo libero e il centro
di gravità della sezione di deflusso.
• 𝑚𝑚𝑚𝑚 = 𝑄𝑄2
𝑔𝑔∙𝐴𝐴
• CD è il coefficiente di “drag” variabile in funzione della forma delle pile.
• Ff è la forza dovuta all’attrito sul fondo e sulle pareti.
• Wx è la forza peso nella direzione del flusso.
• γ è il peso specifico dell’acqua.
• P è il pedice di riferimento della sola sezione bagnata delle pile.
Le sezioni che delimitano il tronco devono essere scelte in modo che la corrente che le attraversa sia gradualmente varia e, inoltre, tale che la loro distanza sia sufficientemente breve da poter lecitamente trascurare la risultante degli sforzi di attrito.
Il funzionamento in pressione è simulato mediante la formulazione propria dell’efflusso da luce:
84 (5.9) 𝑄𝑄 = 𝐶𝐶 ∙ 𝐴𝐴�2𝑔𝑔ℎ Dove: • Q è la portata in m3/s. • A è l’area in m2.
• h è il dislivello tra il carico di monte ed il pelo libero di valle in m.
• C è il coefficiente di efflusso.
Il programma prevede la messa in pressione della struttura quando, secondo la scelta dell’utente, il carico totale o la quota del pelo libero risultano superiori alla quota dell’intradosso dell’impalcato o del tratto tombato.
Per meglio illustrare il funzionamento del codice di calcolo usato, sebbene nel seguente studio non vi siano questo tipo di singolarità, si illustra anche il modello per il funzionamento a stramazzo che è simulato attraverso la formulazione standard:
(5.10)
𝑄𝑄 = 𝐶𝐶 ∙ 𝐿𝐿 ∙ 𝑑𝑑32
Dove:
• Q è la portata defluita sulla soglia in m3/s.
• L è la larghezza della soglia in m.
• H è il dislivello tra il carico totale di monte e la quota della soglia.
• C è il coefficiente di efflusso, variabile in funzione del tipo di stramazzo.
Per ultima viene descritta la confluenza. Le confluenze (stream junctions) sono i punti dove due o più correnti si congiungono o si separano. Hec-Ras può modellare questa singolarità con l’equazione dell’energia o con quella della quantità di moto, nel modello usato in questo studio si è preferito utilizzare la prima, trascurando l’influenza dell’angolo di entrata o uscita dell’affluente.
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5.6 Schemi idraulici di verifica
Le verifiche idrauliche si sono estese ai collettori di tutto il bacino (vedi Capitolo 3), le portate da assegnare ad ognuno di essi sono quelle ricavate nel Capitolo 4 (paragrafo 4.10). La verifica della rete ha portato ad analizzare le seguenti caratteristiche:
• Rispetto dei franchi (vedi paragrafi precedenti).
• Rispetto delle velocità massime nei canali.
Il tempo di ritorno è quello venticinquennale, usato per la verifica sul normale funzionamento su un evento di piena. Quello centennale per la verifica all’esondazione (franco nullo) verrà considerato successivamente, sulla nuova rete (Capitolo 6).
I tempi di pioggia critici per ognuno dei singoli canali sono anch’essi stati ricavati nel quarto capitolo.
I calcoli sono stati svolti considerando la condizione di moto permanente (Steady Flow Data), considerando ovunque la corrente lenta (Subcritical Flow) ed imponendo per questa la condizione al contorno di altezza di moto uniforme (Normal Depth) conosciuta a valle, in corrispondenza della sezione appena precedente all’impianto idrovoro.
La modellazione della rete e la successiva verifica su HEC-RAS, sono state eseguite seguendo la seguente procedura:
• Creazione della ‘Geometry Data’, con inserimento delle sezioni di progetto (Figura
5.2), della distanza della sezione considerata da quella di valle, del coefficiente di Manning e dei margini (sia orizzontali che verticali) entro i quali può defluire l’acqua e della planimetria (Figura 5.3).
• Immissione dei valori della portata nella sezione ‘Steady Flow Data’. I cambiamenti di
portata vengono inseriti in corrispondenza delle sezioni interessate.
• Elaborazione dei dati attraverso il comando ‘Run Steady Analysis’, che permette la
86
FIGURA 5.2 - INSERIMENTO DELLE SEZIONI SU HEC RAS
87
• Elaborazione dei dati attraverso il comando ‘Run Steady Analysis’, che permette la
verifica a moto permanente .
Il programma restituisce come risultato l’andamento dei profili liquidi degli alvei, la situazione di ogni singola sezione inserita e una tabella riassuntiva con i risultati dell’analisi. Le tabelle che verranno riportate in seguito, evidenziano la situazione per tempi di ritorno di 25 e 100 anni e per diverse durate. In particolare come si può vedere dai risultati del capitolo 3, si è posta l’attenzione sulle durate critiche di pioggia, cioè quelle che danno luogo alle portate più elevate. Si sono quindi riportati i risultati per le durate di 2, 3 e 4 ore.
Le tabelle riportano le seguenti caratteristiche:
• River: è il nome del canale.
• Reach: è il numero del tratto in esame.
• River Station: è il numero della sezione in esame.
• Profile: indica il caso analizzato.
• Q Total: è la portata nella sezione in m3/s.
• Min. Ch. El. : è la quota più bassa della sezione in m.
• W.S. Elev. : è la quota del pelo libero in m.
• E.G. Elev.: è la quota della linea dell’energia in m.
• E.G. Slope: è la pendenza della linea dell’energia in m/m.
• Vel. Chnl: è la velocità nel canale in m/s.
• Flow Area: è l’area in m2.
• LOB e ROB Elev.: sono rispettivamente la quota della sponda sinistra e di quella
destra in m.
• L. e R. Freeboard: sono rispettivamente il franco sinistro e destro in m.
• Top Width: è la larghezza del canale in superficie in m.
• Froude # Chl.: è il numero di Froude che è il rapporto tra le forze di inerzia e le forze
di gravità. (Se Fr >1: la corrente è detta supercritica, se Fr<1: la corrente è subrcritica, se Fr = 1: si ha lo stato critico).
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5.7 Verifica della rete per tr = 25 anni
Di seguito vengono riportati i risultati per ogni collettore della rete, per il tempo di ritorno venticinquennale e per le durate di pioggia di 2, 3 e 4 ore.
TABELLA 5.4A – VERIFICA PER TR = 25 ANNI E TP = 2H
Q T o ta l M in C h E l W .S . E le v E .G . E le v E .G . S lo p e V e l C h n l Fl o w A re a L O B E le v L . Fr e e b o a rd R O B E le v R . Fr e e b o a rd T o p W id th (m 3/s ) (m ) (m ) (m ) (m /m ) (m /s ) (m 2) (m ) (m ) (m ) (m ) (m ) F. T o rt o (2 ) 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .2 -0 .8 7 0 .1 8 0 .1 8 0 .0 0 0 0 0 1 0 .0 6 3 .4 7 0 .0 4 -0 .1 4 -0 .0 5 -0 .2 3 6 .4 4 0 .0 2 F. T o rt o (2 ) 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .2 -0 .9 2 0 .1 8 0 .1 8 0 .0 0 0 0 0 1 0 .0 6 3 .8 8 -0 .0 1 -0 .1 9 -0 .1 -0 .2 8 7 .6 0 .0 2 F. T o rt o 2 3 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -1 .0 5 0 .1 8 0 .1 8 0 0 .0 3 3 .8 9 0 .1 -0 .0 8 0 .0 9 -0 .0 9 6 .3 0 .0 1 F. T o rt o 2 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .9 2 0 .1 8 0 .1 8 0 0 .0 3 3 .2 5 0 .2 9 0 .1 1 0 .2 9 0 .1 1 3 .6 7 0 .0 1 F. T o rt o 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .4 -0 .9 2 0 .1 8 0 .1 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 2 3 .2 5 0 .2 9 0 .1 1 0 .2 9 0 .1 1 3 .6 6 0 .0 4 F. T o rt o 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .4 -1 .0 8 0 .1 8 0 .1 8 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 1 3 .5 7 0 .2 8 0 .1 0 .2 9 0 .1 1 3 .6 8 0 .0 4 F. T e s o ri n o 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .8 -0 .4 9 0 .2 8 0 .2 8 0 .0 0 0 0 1 1 0 .2 4 .0 5 0 .8 8 0 .6 0 .6 3 0 .3 5 6 .1 4 0 .0 8 F. T e s o ri n o 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .8 -0 .5 0 .2 8 0 .2 8 0 .0 0 0 0 1 3 0 .2 1 3 .7 8 0 .6 8 0 .4 0 .9 1 0 .6 3 5 .6 6 0 .0 8 F. T e s o ri n o 2 3 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .5 -0 .4 8 0 .2 8 0 .2 8 0 .0 0 0 0 1 9 0 .2 3 2 .1 5 0 .4 1 0 .1 3 0 .4 1 0 .1 3 3 .5 4 0 .1 F. T e s o ri n o 2 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .5 -0 .5 0 .2 8 0 .2 8 0 .0 0 0 0 0 5 0 .1 3 3 .7 6 0 .6 8 0 .4 0 .9 1 0 .6 3 5 .6 6 0 .0 5 F. S c o rc i 4 6 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .8 3 0 .2 1 0 .2 1 0 0 .0 2 4 .6 1 0 -0 .2 1 0 -0 .2 1 7 .8 8 0 .0 1 F. S c o rc i 4 5 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .8 5 0 .2 1 0 .2 1 0 0 .0 2 4 .6 9 0 -0 .2 1 0 -0 .2 1 7 .8 4 0 .0 1 F. S c o rc i 3 5 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .1 -0 .8 5 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 1 2 0 .2 5 4 .6 6 0 -0 .2 1 0 -0 .2 1 7 .7 9 0 .0 8 F. S c o rc i 3 4 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .1 -0 .8 7 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 1 2 0 .2 5 4 .7 3 0 -0 .2 1 0 -0 .2 1 7 .7 8 0 .0 8 F. S c o rc i 2 4 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .2 -0 .8 7 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 1 4 0 .2 7 4 .7 2 0 -0 .2 1 0 -0 .2 1 7 .7 7 0 .0 9 F. S c o rc i 2 3 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .2 -0 .8 8 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 1 4 0 .2 7 4 .7 7 0 -0 .2 1 0 -0 .2 1 7 .8 8 0 .0 9 F. S c o rc i 1 3 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .4 -0 .8 8 0 .2 0 .2 1 0 .0 0 0 0 5 7 0 .5 4 4 .6 7 0 -0 .2 0 -0 .2 7 .6 9 0 .1 8 F. S c o rc i 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .4 -0 .9 1 0 .1 9 0 .2 0 .0 0 0 0 5 4 0 .5 3 4 .7 6 0 -0 .1 9 0 -0 .1 9 7 .6 6 0 .1 7 F. S c o rc i 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .4 -1 .0 5 0 .1 6 0 .1 8 0 .0 0 0 0 3 8 0 .4 6 5 .3 2 0 .4 7 0 .3 1 0 .0 7 -0 .0 9 6 .3 1 0 .1 4 F. P in e ta 1 2 .3 C u lv e rt F. P in e ta 1 2 .2 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .1 -0 .7 6 -0 .0 9 -0 .0 8 0 .0 0 0 0 8 2 0 .4 7 2 .3 2 0 .2 7 0 .3 6 0 .2 7 0 .3 6 3 .8 6 0 .2 F. P in e ta 1 2 .1 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .1 -0 .7 6 -0 .0 9 -0 .0 8 0 .0 0 0 0 8 2 0 .4 8 2 .3 2 0 .2 7 0 .3 6 0 .2 7 0 .3 6 3 .8 6 0 .2 F. P in e ta 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .1 -0 .7 7 -0 .1 -0 .0 9 0 .0 0 0 0 8 3 0 .4 8 2 .3 1 0 .2 7 0 .3 7 0 .2 8 0 .3 8 3 .8 5 0 .2 F. P in e ta 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .1 -0 .7 8 -0 .1 1 -0 .1 0 .0 0 0 0 7 4 0 .4 5 2 .4 2 0 .2 6 0 .3 7 0 .2 4 0 .3 5 4 0 .1 9 F. P in e ta 1 0 tr = 2 5 -t = 2 h 1 .1 -0 .7 8 -0 .1 1 -0 .1 0 .0 0 0 0 7 4 0 .4 5 2 .4 2 0 .2 5 0 .3 6 0 .2 4 0 .3 5 4 0 .1 9 F. P e rp e n d ic o la re 1 3 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .4 7 0 .1 4 0 .1 4 0 .0 0 0 0 0 3 0 .0 8 1 .3 2 0 -0 .1 4 -0 .0 4 -0 .1 8 4 .2 7 0 .0 4 F. P e rp e n d ic o la re 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .4 8 0 .1 4 0 .1 4 0 .0 0 0 0 0 3 0 .0 8 1 .3 8 0 -0 .1 4 -0 .0 4 -0 .1 8 4 .7 5 0 .0 4 F. P e rp e n d ic o la re 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .4 9 0 .1 4 0 .1 4 0 .0 0 0 0 0 4 0 .0 9 1 .1 7 0 .1 3 -0 .0 1 0 .1 -0 .0 4 2 .7 5 0 .0 4 F. P e rp e n d ic o la re 1 0 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .4 9 0 .1 4 0 .1 4 0 .0 0 0 0 0 4 0 .0 9 1 .1 7 0 .1 3 -0 .0 1 0 .1 -0 .0 4 2 .7 5 0 .0 4 F. M o z z i 2 5 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .9 -0 .1 9 0 .7 3 0 .7 3 0 .0 0 0 0 1 6 0 .2 5 3 .8 8 0 .4 4 -0 .2 9 0 .4 4 -0 .2 9 8 .0 2 0 .1 F. M o z z i 2 4 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .9 -0 .2 3 0 .7 2 0 .7 2 0 .0 0 0 0 2 1 0 .2 8 3 .3 1 0 .5 8 -0 .1 4 0 .5 6 -0 .1 6 5 .7 3 0 .1 1 F. M o z z i 2 3 .4 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .9 -0 .2 3 0 .7 2 0 .7 2 0 .0 0 0 0 2 1 0 .2 8 3 .3 1 0 .5 8 -0 .1 4 0 .5 6 -0 .1 6 5 .8 1 0 .1 1 F. M o z z i 2 3 .3 C u lv e rt F. M o z z i 2 3 .2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .9 -0 .3 5 0 .2 9 0 .3 0 .0 0 0 0 5 3 0 .3 7 2 .4 6 1 .2 7 0 .9 8 0 .5 5 0 .2 6 4 .9 1 0 .1 6 F. M o z z i 2 3 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .9 -0 .3 5 0 .2 9 0 .3 0 .0 0 0 0 5 3 0 .3 7 2 .4 6 1 .2 7 0 .9 8 0 .5 5 0 .2 6 4 .9 1 0 .1 6 F. M o z z i 2 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .9 -0 .5 0 .2 8 0 .2 8 0 .0 0 0 0 1 5 0 .2 3 3 .9 0 .2 3 -0 .0 5 0 .2 3 -0 .0 5 6 .6 9 0 .0 9 F. M o z z i 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .4 -0 .5 0 .2 6 0 .2 8 0 .0 0 0 1 1 7 0 .6 4 3 .7 7 0 .2 3 -0 .0 3 0 .2 3 -0 .0 3 6 .2 3 0 .2 5 F. M o z z i 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .4 -0 .5 5 0 .1 5 0 .1 7 0 .0 0 0 1 6 6 0 .7 2 3 .3 3 0 .2 5 0 .1 0 .4 2 0 .2 7 5 .4 3 0 .2 9 F. M o lin o 4 5 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .2 -0 .9 8 0 .2 6 0 .2 7 0 .0 0 0 0 4 0 .4 5 4 .8 6 0 .3 8 0 .1 2 0 .3 6 0 .1 4 .3 5 0 .1 4 F. M o lin o 4 4 .5 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .2 -1 .0 4 0 .2 5 0 .2 6 0 .0 0 0 0 3 6 0 .4 3 5 .0 6 0 .3 8 0 .1 3 0 .3 6 0 .1 1 4 .3 5 0 .1 3 F. M o lin o 4 4 .4 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .2 -1 .0 4 0 .2 5 0 .2 6 0 .0 0 0 0 3 6 0 .4 3 5 .0 6 0 .3 8 0 .1 3 0 .3 6 0 .1 1 4 .3 5 0 .1 3 R iv e r R e a c h R iv e r S ta P ro fil e Fr o u d e # C h l
89
TABELLA 5.4B – VERIFICA PER TR = 25 ANNI E TP = 2H
Q T o ta l M in C h E l W .S . E le v E .G . E le v E .G . S lo p e V e l C h n l F lo w A re a L O B E le v L . F re e b o a rd R O B E le v R . F re e b o a rd T o p W id th (m 3/s ) (m ) (m ) (m ) (m /m ) (m /s ) (m 2) (m ) (m ) (m ) (m ) (m ) F .M o lin o 4 4 .3 C u lv e rt F .M o lin o 4 4 .2 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .2 -1 .0 6 0 .1 7 0 .1 8 0 .0 0 0 0 4 2 0 .4 6 4 .8 0 .3 8 0 .2 1 0 .3 6 0 .1 9 4 .3 0 .1 4 F .M o lin o 4 4 .1 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .2 -1 .0 6 0 .1 7 0 .1 8 0 .0 0 0 0 4 2 0 .4 6 4 .8 0 .3 8 0 .2 1 0 .3 6 0 .1 9 4 .3 0 .1 4 F .M o lin o 4 4 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .2 -1 .1 4 0 .1 6 0 .1 8 0 .0 0 0 0 3 9 0 .4 5 4 .9 2 0 .3 8 0 .2 2 0 .3 6 0 .2 4 .3 0 .1 3 F .M o lin o 3 4 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .3 -1 .1 4 0 .0 1 0 .1 6 0 .0 0 0 6 3 6 1 .7 1 4 .2 7 0 .3 8 0 .3 7 0 .3 6 0 .3 5 4 .2 1 0 .5 4 F .M o lin o 3 3 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .3 -1 .1 1 -0 .0 4 0 .1 2 0 .0 0 0 7 0 6 1 .7 7 4 .1 2 0 .3 8 0 .4 2 0 .3 6 0 .4 4 .1 8 0 .5 7 F .M o lin o 2 3 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .6 -1 .1 1 -0 .0 6 0 .1 2 0 .0 0 0 8 2 7 1 .9 4 .0 1 0 .3 8 0 .4 4 0 .3 6 0 .4 2 4 .1 6 0 .6 2 F .M o lin o 2 2 .5 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .6 -1 .1 4 -0 .2 7 0 0 .0 0 1 4 8 9 2 .3 2 3 .2 7 0 .3 8 0 .6 5 0 .3 6 0 .6 3 4 .0 4 0 .8 2 F .M o lin o 2 2 .4 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .6 -1 .1 4 -0 .2 8 0 0 .0 0 1 5 4 4 2 .3 5 3 .2 3 0 .3 8 0 .6 6 0 .3 6 0 .6 4 4 .0 3 0 .8 4 F .M o lin o 2 2 .3 B ri d g e F .M o lin o 2 2 .2 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .6 -1 .1 4 -0 .1 3 -0 .0 8 0 .0 0 0 1 9 4 1 .0 1 7 .5 2 0 .5 8 0 .7 1 0 .4 6 0 .5 9 7 .8 7 0 .3 3 F .M o lin o 2 2 .1 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .6 -1 .1 5 -0 .1 3 -0 .0 8 0 .0 0 0 1 8 9 1 7 .5 8 0 .5 8 0 .7 1 0 .4 6 0 .5 9 7 .8 7 0 .3 3 F .M o lin o 2 2 tr = 2 5 -t = 2 h 7 .6 -1 .1 7 -0 .1 6 -0 .1 1 0 .0 0 0 1 9 5 1 .0 1 7 .5 0 .5 8 0 .7 4 0 .4 6 0 .6 2 7 .8 5 0 .3 3 F .M o lin o 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 1 0 .5 -1 .1 7 -0 .2 3 -0 .1 1 0 .0 0 0 4 7 1 1 .5 1 6 .9 4 0 .5 8 0 .8 1 0 .4 6 0 .6 9 7 .7 9 0 .5 1 F .M o lin o 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 1 0 .5 -1 .2 8 -0 .3 -0 .1 8 0 .0 0 0 5 1 .5 4 6 .8 0 .5 8 0 .8 8 0 .4 6 0 .7 6 7 .7 6 0 .5 3 F .M a s ti o n i 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 1 -0 .2 4 0 .3 0 .3 5 0 .0 0 0 5 1 4 0 .9 6 1 .0 4 0 .8 2 0 .5 2 0 .7 5 0 .4 5 2 .3 2 0 .4 6 F .M a s ti o n i 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 1 -0 .9 8 0 .2 6 0 .2 7 0 .0 0 0 0 3 3 0 .3 5 2 .8 4 0 .5 9 0 .3 3 0 .5 0 .2 4 3 .2 6 0 .1 2 F .M a s ti o n i 2 3 tr = 2 5 -t = 2 h 1 -0 .8 3 0 .2 8 0 .2 8 0 .0 0 0 0 2 6 0 .3 2 3 .1 3 0 .4 0 .1 2 0 .4 1 0 .1 3 3 .5 8 0 .1 1 F .M a s ti o n i 2 1 tr = 2 5 -t = 2 h 1 -0 .9 8 0 .2 6 0 .2 7 0 .0 0 0 0 3 3 0 .3 5 2 .8 4 0 .5 9 0 .3 3 0 .5 0 .2 4 3 .2 6 0 .1 2 F .L a g o 1 3 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 0 .4 1 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 3 5 0 .2 9 2 .0 4 1 .1 0 .0 2 1 .1 5 0 .0 7 3 .9 6 0 .1 3 F .L a g o 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 0 .2 9 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 1 8 0 .2 4 2 .5 3 1 -0 .0 8 1 .0 5 -0 .0 3 4 .7 8 0 .1 F .L a g o 1 1 .5 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 -0 .3 5 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 2 4 .8 7 1 .0 6 -0 .0 2 1 .0 5 -0 .0 3 5 .1 5 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .4 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 -0 .3 5 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 2 4 .8 7 1 .0 6 -0 .0 2 1 .0 5 -0 .0 3 5 .1 5 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .3 C u lv e rt F .L a g o 1 1 .2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 -0 .3 6 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 4 4 .4 1 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 -0 .3 6 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 4 4 .4 1 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 -0 .3 8 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 4 .4 8 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 0 .4 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .6 -0 .3 8 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 4 .4 8 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 0 .3 C u lv e rt F .F o n ti n a 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 0 .1 7 0 .3 0 .3 2 0 .0 0 1 3 7 0 .5 6 0 .1 8 0 .3 1 0 .0 1 0 .2 8 -0 .0 2 2 .5 7 0 .6 4 F .F o n ti n a 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .1 -0 .0 7 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 1 0 4 0 .2 4 0 .4 2 0 .1 7 -0 .0 4 0 .2 5 0 .0 4 3 .0 4 0 .2 F .C .F io ri 2 5 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .7 -0 .4 4 0 .8 0 .8 0 .0 0 0 0 0 7 0 .1 8 3 .9 6 0 .9 7 0 .1 7 0 .9 2 0 .1 2 3 .6 8 0 .0 5 F .C .F io ri 2 4 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .7 -0 .5 2 0 .8 0 .8 0 .0 0 0 0 0 5 0 .1 6 4 .2 8 0 .8 7 0 .0 7 0 .7 5 -0 .0 5 3 .9 5 0 .0 5 F .C .F io ri 2 3 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .7 -0 .4 4 0 .8 0 .8 0 .0 0 0 0 0 7 0 .1 8 4 0 .8 6 0 .0 6 0 .8 4 0 .0 4 3 .7 5 0 .0 5 F .C .F io ri 1 3 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .1 -0 .4 4 0 .7 8 0 .8 0 .0 0 0 0 6 2 0 .5 3 3 .9 4 0 .8 6 0 .0 8 0 .8 4 0 .0 6 3 .7 4 0 .1 7 F .C .F io ri 1 2 .5 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .1 -0 .5 8 0 .7 7 0 .7 8 0 .0 0 0 0 4 7 0 .4 8 4 .3 6 0 .8 7 0 .1 0 .8 4 0 .0 7 3 .7 4 0 .1 4 F .C .F io ri 1 2 .4 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .1 -0 .5 8 0 .7 7 0 .7 8 0 .0 0 0 0 4 7 0 .4 8 4 .3 6 0 .8 7 0 .1 0 .8 4 0 .0 7 3 .7 4 0 .1 4 F .C .F io ri 1 2 .3 C u lv e rt F .C .F io ri 1 2 .2 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .1 -0 .6 6 -0 .0 9 -0 .0 3 0 .0 0 0 5 5 6 1 .1 3 1 .8 6 0 .2 8 0 .3 7 0 .3 2 0 .4 1 3 .5 3 0 .5 F .C .F io ri 1 2 .1 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .1 -0 .6 7 -0 .0 9 -0 .0 3 0 .0 0 0 5 2 5 1 .1 1 1 .8 9 0 .2 8 0 .3 7 0 .3 2 0 .4 1 3 .5 3 0 .4 8 F .C .F io ri 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .1 -0 .8 6 -0 .1 2 -0 .1 0 .0 0 0 1 0 2 0 .5 9 3 .5 9 0 .2 4 0 .3 6 0 .2 8 0 .4 5 .0 5 0 .2 2 F .C .F io ri 1 0 tr = 2 5 -t = 2 h 2 .1 -0 .8 7 -0 .1 2 -0 .1 0 .0 0 0 0 9 8 0 .5 8 3 .6 3 0 .2 4 0 .3 6 0 .2 8 0 .4 5 .0 5 0 .2 2 F .B ro n z in e 1 3 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .7 0 .0 4 0 .6 5 0 .6 6 0 .0 0 0 1 8 7 0 .5 9 1 .1 8 0 .6 5 0 0 .6 5 0 2 .6 6 0 .2 8 F .B ro n z in e 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .7 -0 .0 6 0 .5 2 0 .5 5 0 .0 0 0 2 3 7 0 .6 6 1 .0 7 0 .6 5 0 .1 3 0 .6 5 0 .1 3 2 .4 2 0 .3 1 F .B ro n z in e 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 0 .7 -0 .1 3 0 .1 7 0 .3 0 .0 0 2 7 0 9 1 .5 4 0 .4 5 0 .3 4 0 .1 7 0 .4 3 0 .2 6 1 .9 1 .0 1 F .B ro n z .A lt e 1 4 tr = 2 5 -t = 2 h 1 0 .2 0 .8 2 0 .8 7 0 .0 0 0 5 7 1 0 .9 8 1 .0 2 0 .8 2 0 0 .8 3 0 .0 1 2 .6 3 0 .5 F .B ro n z .A lt e 1 3 tr = 2 5 -t = 2 h 1 0 .0 5 0 .6 4 0 .7 0 .0 0 0 6 9 7 1 .0 5 0 .9 5 0 .6 7 0 .0 3 0 .6 8 0 .0 4 2 .5 4 0 .5 5 F .B ro n z .A lt e 1 2 tr = 2 5 -t = 2 h 1 -0 .2 4 0 .4 7 0 .5 0 .0 0 0 2 6 1 0 .7 8 1 .5 4 0 .3 6 -0 .1 1 0 .2 7 -0 .2 5 .8 9 0 .3 5 F .B ro n z .A lt e 1 1 tr = 2 5 -t = 2 h 1 -0 .2 6 0 .2 0 .3 5 0 .0 0 2 5 6 6 1 .7 1 0 .5 8 0 .3 4 0 .1 4 0 .2 5 0 .0 5 1 .9 9 1 .0 1 R iv e r R e a c h R iv e r S ta P ro fil e F ro u d e # C h l
90
TABELLA 5.5A - VERIFICA PER TR = 25 ANNI E TP = 3H
Q T o ta l M in C h E l W .S . E le v E .G . E le v E .G . S lo p e V e l C h n l Fl o w A re a L O B E le v L . Fr e e b o a rd R O B E le v R . Fr e e b o a rd T o p W id th (m 3/s ) (m ) (m ) (m ) (m /m ) (m /s ) (m 2) (m ) (m ) (m ) (m ) (m ) F. T o rt o (2 ) 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .2 -0 .8 7 0 .2 4 0 .2 4 0 .0 0 0 0 0 1 0 .0 6 3 .8 9 0 .0 4 -0 .2 -0 .0 5 -0 .2 9 7 .3 7 0 .0 2 F. T o rt o (2 ) 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .2 -0 .9 2 0 .2 4 0 .2 4 0 .0 0 0 0 0 1 0 .0 5 4 .3 8 -0 .0 1 -0 .2 5 -0 .1 -0 .3 4 8 .5 9 0 .0 2 F. T o rt o 2 3 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -1 .0 5 0 .2 4 0 .2 4 0 0 .0 2 4 .3 3 0 .1 -0 .1 4 0 .0 9 -0 .1 5 7 .8 7 0 .0 1 F. T o rt o 2 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .9 2 0 .2 4 0 .2 4 0 0 .0 3 3 .4 8 0 .2 9 0 .0 5 0 .2 9 0 .0 5 3 .7 4 0 .0 1 F. T o rt o 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .4 -0 .9 2 0 .2 4 0 .2 4 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 2 3 .4 8 0 .2 9 0 .0 5 0 .2 9 0 .0 5 3 .7 4 0 .0 4 F. T o rt o 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .4 -1 .0 8 0 .2 4 0 .2 4 0 .0 0 0 0 0 2 0 .1 1 3 .8 0 .2 8 0 .0 4 0 .2 9 0 .0 5 3 .7 5 0 .0 3 F. T e s o ri n o 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .8 -0 .4 9 0 .3 3 0 .3 3 0 .0 0 0 0 0 9 0 .1 8 4 .3 6 0 .8 8 0 .5 5 0 .6 3 0 .3 6 .2 5 0 .0 7 F. T e s o ri n o 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .8 -0 .5 0 .3 3 0 .3 3 0 .0 0 0 0 1 0 .2 4 .0 7 0 .6 8 0 .3 5 0 .9 1 0 .5 8 5 .7 7 0 .0 7 F. T e s o ri n o 2 3 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .5 -0 .4 8 0 .3 3 0 .3 3 0 .0 0 0 0 1 5 0 .2 1 2 .3 3 0 .4 1 0 .0 8 0 .4 1 0 .0 8 3 .6 3 0 .0 9 F. T e s o ri n o 2 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .5 -0 .5 0 .3 3 0 .3 3 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 2 4 .0 5 0 .6 8 0 .3 5 0 .9 1 0 .5 8 5 .7 6 0 .0 5 F. S c o rc i 4 6 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .8 3 0 .2 7 0 .2 7 0 0 .0 2 5 .1 1 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .7 8 0 .0 1 F. S c o rc i 4 5 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .8 5 0 .2 7 0 .2 7 0 0 .0 2 5 .1 8 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .7 4 0 .0 1 F. S c o rc i 3 5 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .8 5 0 .2 7 0 .2 7 0 .0 0 0 0 1 0 .2 3 5 .1 6 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .6 9 0 .0 7 F. S c o rc i 3 4 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .8 7 0 .2 7 0 .2 7 0 .0 0 0 0 0 9 0 .2 3 5 .2 3 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .6 8 0 .0 7 F. S c o rc i 2 4 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .3 -0 .8 7 0 .2 7 0 .2 7 0 .0 0 0 0 1 3 0 .2 7 5 .2 2 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .6 6 0 .0 9 F. S c o rc i 2 3 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .3 -0 .8 8 0 .2 7 0 .2 7 0 .0 0 0 0 1 3 0 .2 7 5 .2 7 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .8 1 0 .0 8 F. S c o rc i 1 3 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .6 -0 .8 8 0 .2 6 0 .2 7 0 .0 0 0 0 5 3 0 .5 4 5 .1 6 0 -0 .2 6 0 -0 .2 6 8 .6 2 0 .1 7 F. S c o rc i 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .6 -0 .9 1 0 .2 5 0 .2 6 0 .0 0 0 0 5 0 .5 3 5 .2 5 0 -0 .2 5 0 -0 .2 5 8 .6 1 0 .1 7 F. S c o rc i 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .6 -1 .0 5 0 .2 3 0 .2 4 0 .0 0 0 0 3 7 0 .4 6 5 .7 3 0 .4 7 0 .2 4 0 .0 7 -0 .1 6 7 .1 7 0 .1 4 F. P in e ta 1 2 .3 C u lv e rt F. P in e ta 1 2 .2 tr = 2 5 -t = 3 h 1 -0 .7 6 -0 .0 5 -0 .0 4 0 .0 0 0 0 5 4 0 .4 2 .4 9 0 .2 7 0 .3 2 0 .2 7 0 .3 2 3 .9 1 0 .1 6 F. P in e ta 1 2 .1 tr = 2 5 -t = 3 h 1 -0 .7 6 -0 .0 5 -0 .0 4 0 .0 0 0 0 5 4 0 .4 2 .4 9 0 .2 7 0 .3 2 0 .2 7 0 .3 2 3 .9 1 0 .1 6 F. P in e ta 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 1 -0 .7 7 -0 .0 5 -0 .0 4 0 .0 0 0 0 5 4 0 .4 2 .5 0 .2 7 0 .3 2 0 .2 8 0 .3 3 3 .9 1 0 .1 6 F. P in e ta 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 1 -0 .7 8 -0 .0 6 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 4 7 0 .3 8 2 .6 4 0 .2 6 0 .3 2 0 .2 4 0 .3 4 .0 6 0 .1 5 F. P in e ta 1 0 tr = 2 5 -t = 3 h 1 -0 .7 8 -0 .0 6 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 4 7 0 .3 8 2 .6 4 0 .2 5 0 .3 1 0 .2 4 0 .3 4 .0 6 0 .1 5 F. P e rp e n d ic o la re 1 3 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .4 7 0 .2 0 .2 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 7 1 .5 9 0 -0 .2 -0 .0 4 -0 .2 4 5 0 .0 3 F. P e rp e n d ic o la re 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .4 8 0 .2 0 .2 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 7 1 .6 9 0 -0 .2 -0 .0 4 -0 .2 4 5 .6 5 0 .0 3 F. P e rp e n d ic o la re 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .4 9 0 .2 0 .2 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 8 1 .3 5 0 .1 3 -0 .0 7 0 .1 -0 .1 3 .3 3 0 .0 3 F. P e rp e n d ic o la re 1 0 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .4 9 0 .2 0 .2 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 8 1 .3 5 0 .1 3 -0 .0 7 0 .1 -0 .1 3 .3 2 0 .0 3 F. M o z z i 2 5 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .1 9 0 .8 8 0 .8 8 0 .0 0 0 0 1 1 0 .2 4 5 .2 0 .4 4 -0 .4 4 0 .4 4 -0 .4 4 9 .6 0 .0 8 F. M o z z i 2 4 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .2 3 0 .8 7 0 .8 7 0 .0 0 0 0 1 5 0 .2 7 4 .2 5 0 .5 8 -0 .2 9 0 .5 6 -0 .3 1 6 .6 8 0 .1 F. M o z z i 2 3 .4 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .2 3 0 .8 7 0 .8 7 0 .0 0 0 0 1 5 0 .2 7 4 .2 7 0 .5 8 -0 .2 9 0 .5 6 -0 .3 1 6 .8 3 0 .1 F. M o z z i 2 3 .3 C u lv e rt F. M o z z i 2 3 .2 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .3 5 0 .3 4 0 .3 5 0 .0 0 0 0 5 9 0 .4 2 .7 2 1 .2 7 0 .9 3 0 .5 5 0 .2 1 5 .0 8 0 .1 8 F. M o z z i 2 3 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .3 5 0 .3 4 0 .3 5 0 .0 0 0 0 6 0 .4 2 .7 2 1 .2 7 0 .9 3 0 .5 5 0 .2 1 5 .0 8 0 .1 8 F. M o z z i 2 2 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .5 0 .3 3 0 .3 3 0 .0 0 0 0 1 7 0 .2 6 4 .2 6 0 .2 3 -0 .1 0 .2 3 -0 .1 7 .6 7 0 .1 F. M o z z i 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .6 -0 .5 0 .3 1 0 .3 3 0 .0 0 0 1 0 6 0 .6 4 4 .1 1 0 .2 3 -0 .0 8 0 .2 3 -0 .0 8 7 .1 2 0 .2 4 F. M o z z i 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .6 -0 .5 5 0 .2 1 0 .2 4 0 .0 0 0 1 4 5 0 .7 1 3 .6 7 0 .2 5 0 .0 4 0 .4 2 0 .2 1 5 .5 5 0 .2 8 F. M o lin o 4 5 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .4 -0 .9 8 0 .3 3 0 .3 4 0 .0 0 0 0 3 9 0 .4 6 5 .2 0 .3 8 0 .0 5 0 .3 6 0 .0 3 4 .4 1 0 .1 4 F. M o lin o 4 4 .5 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .4 -1 .0 4 0 .3 2 0 .3 3 0 .0 0 0 0 3 6 0 .4 4 5 .4 0 .3 8 0 .0 6 0 .3 6 0 .0 4 4 .4 0 .1 3 F. M o lin o 4 4 .4 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .4 -1 .0 4 0 .3 2 0 .3 3 0 .0 0 0 0 3 6 0 .4 4 5 .4 0 .3 8 0 .0 6 0 .3 6 0 .0 4 4 .4 0 .1 3 R iv e r R e a c h R iv e r S ta P ro fil e Fr o u d e # C h l
91
TABELLA 5.5B - VERIFICA PER TR = 25 ANNI E TP = 3H
Q T o ta l M in C h E l W .S . E le v E .G . E le v E .G . S lo p e V e l C h n l F lo w A re a L O B E le v L . F re e b o a rd R O B E le v R . F re e b o a rd T o p W id th (m 3/s ) (m ) (m ) (m ) (m /m ) (m /s ) (m 2) (m ) (m ) (m ) (m ) (m ) F .M o lin o 4 4 .3 C u lv e rt F .M o lin o 4 4 .2 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .4 -1 .0 6 0 .2 3 0 .2 4 0 .0 0 0 0 4 3 0 .4 7 5 .0 7 0 .3 8 0 .1 5 0 .3 6 0 .1 3 4 .3 4 0 .1 4 F .M o lin o 4 4 .1 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .4 -1 .0 6 0 .2 3 0 .2 4 0 .0 0 0 0 4 3 0 .4 7 5 .0 7 0 .3 8 0 .1 5 0 .3 6 0 .1 3 4 .3 4 0 .1 4 F .M o lin o 4 4 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .4 -1 .1 4 0 .2 3 0 .2 4 0 .0 0 0 0 4 0 .4 6 5 .1 9 0 .3 8 0 .1 5 0 .3 6 0 .1 3 4 .3 4 0 .1 4 F .M o lin o 3 4 tr = 2 5 -t = 3 h 8 -1 .1 4 0 .0 6 0 .2 2 0 .0 0 0 6 7 4 1 .7 9 4 .4 7 0 .3 8 0 .3 2 0 .3 6 0 .3 4 .2 3 0 .5 6 F .M o lin o 3 3 tr = 2 5 -t = 3 h 8 -1 .1 1 0 0 .1 8 0 .0 0 0 7 5 9 1 .8 7 4 .2 8 0 .3 8 0 .3 8 0 .3 6 0 .3 6 4 .2 0 .5 9 F .M o lin o 2 3 tr = 2 5 -t = 3 h 8 .2 -1 .1 1 -0 .0 2 0 .1 8 0 .0 0 0 8 4 1 .9 5 4 .2 1 0 .3 8 0 .4 0 .3 6 0 .3 8 4 .1 9 0 .6 2 F .M o lin o 2 2 .5 tr = 2 5 -t = 3 h 8 .2 -1 .1 4 -0 .2 3 0 .0 6 0 .0 0 1 5 1 3 2 .3 9 3 .4 3 0 .3 8 0 .6 1 0 .3 6 0 .5 9 4 .0 6 0 .8 3 F .M o lin o 2 2 .4 tr = 2 5 -t = 3 h 8 .2 -1 .1 4 -0 .2 5 0 .0 5 0 .0 0 1 5 7 8 2 .4 3 3 .3 8 0 .3 8 0 .6 3 0 .3 6 0 .6 1 4 .0 5 0 .8 5 F .M o lin o 2 2 .3 B ri d g e F .M o lin o 2 2 .2 tr = 2 5 -t = 3 h 8 .2 -1 .1 4 -0 .0 8 -0 .0 3 0 .0 0 0 1 9 5 1 .0 4 7 .8 9 0 .5 8 0 .6 6 0 .4 6 0 .5 4 7 .9 1 0 .3 3 F .M o lin o 2 2 .1 tr = 2 5 -t = 3 h 8 .2 -1 .1 5 -0 .0 8 -0 .0 3 0 .0 0 0 1 9 1 .0 3 7 .9 5 0 .5 8 0 .6 6 0 .4 6 0 .5 4 7 .9 1 0 .3 3 F .M o lin o 2 2 tr = 2 5 -t = 3 h 8 .2 -1 .1 7 -0 .1 1 -0 .0 6 0 .0 0 0 1 9 7 1 .0 4 7 .8 7 0 .5 8 0 .6 9 0 .4 6 0 .5 7 7 .8 9 0 .3 3 F .M o lin o 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 1 1 .3 -1 .1 7 -0 .1 9 -0 .0 6 0 .0 0 0 4 7 2 1 .5 5 7 .2 8 0 .5 8 0 .7 7 0 .4 6 0 .6 5 7 .8 3 0 .5 1 F .M o lin o 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 1 1 .3 -1 .2 8 -0 .2 6 -0 .1 3 0 .0 0 0 5 1 .5 8 7 .1 4 0 .5 8 0 .8 4 0 .4 6 0 .7 2 7 .7 9 0 .5 3 F .M a s ti o n i 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .2 4 0 .3 8 0 .4 2 0 .0 0 0 3 9 7 0 .9 1 .2 2 0 .8 2 0 .4 4 0 .7 5 0 .3 7 2 .4 3 0 .4 F .M a s ti o n i 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .9 8 0 .3 4 0 .3 5 0 .0 0 0 0 3 1 0 .3 5 3 .1 0 .5 9 0 .2 5 0 .5 0 .1 6 3 .3 9 0 .1 2 F .M a s ti o n i 2 3 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .8 3 0 .3 6 0 .3 6 0 .0 0 0 0 2 5 0 .3 2 3 .4 1 0 .4 0 .0 4 0 .4 1 0 .0 5 3 .6 8 0 .1 1 F .M a s ti o n i 2 1 tr = 2 5 -t = 3 h 1 .1 -0 .9 8 0 .3 4 0 .3 5 0 .0 0 0 0 3 1 0 .3 5 3 .1 0 .5 9 0 .2 5 0 .5 0 .1 6 3 .3 9 0 .1 2 F .L a g o 1 3 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 0 .4 1 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 3 5 0 .2 9 2 .0 4 1 .1 0 .0 2 1 .1 5 0 .0 7 3 .9 6 0 .1 3 F .L a g o 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 0 .2 9 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 1 8 0 .2 4 2 .5 3 1 -0 .0 8 1 .0 5 -0 .0 3 4 .7 8 0 .1 F .L a g o 1 1 .5 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .3 5 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 2 4 .8 7 1 .0 6 -0 .0 2 1 .0 5 -0 .0 3 5 .1 5 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .4 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .3 5 1 .0 8 1 .0 8 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 2 4 .8 7 1 .0 6 -0 .0 2 1 .0 5 -0 .0 3 5 .1 5 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .3 C u lv e rt F .L a g o 1 1 .2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .3 6 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 4 4 .4 1 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .3 6 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 4 4 .4 1 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .3 8 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 4 .4 8 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 0 .4 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .3 8 0 .9 8 0 .9 8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 4 .4 8 1 .0 6 0 .0 8 1 .0 5 0 .0 7 4 .6 9 0 .0 4 F .L a g o 1 0 .3 C u lv e rt F .F o n ti n a 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 0 .1 7 0 .3 0 .3 2 0 .0 0 1 4 4 1 0 .5 7 0 .1 8 0 .3 1 0 .0 1 0 .2 8 -0 .0 2 2 .5 5 0 .6 5 F .F o n ti n a 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .1 -0 .0 7 0 .2 7 0 .2 7 0 .0 0 0 0 3 3 0 .1 6 0 .6 4 0 .1 7 -0 .1 0 .2 5 -0 .0 2 4 0 .1 2 F .C .F io ri 2 5 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .4 4 0 .8 0 .8 0 .0 0 0 0 0 5 0 .1 5 3 .9 6 0 .9 7 0 .1 7 0 .9 2 0 .1 2 3 .6 8 0 .0 5 F .C .F io ri 2 4 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .5 2 0 .8 0 .8 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 4 4 .2 8 0 .8 7 0 .0 7 0 .7 5 -0 .0 5 3 .9 5 0 .0 4 F .C .F io ri 2 3 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .6 -0 .4 4 0 .8 0 .8 0 .0 0 0 0 0 5 0 .1 5 4 0 .8 6 0 .0 6 0 .8 4 0 .0 4 3 .7 5 0 .0 5 F .C .F io ri 1 3 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .1 -0 .4 4 0 .7 8 0 .8 0 .0 0 0 0 6 2 0 .5 3 3 .9 4 0 .8 6 0 .0 8 0 .8 4 0 .0 6 3 .7 4 0 .1 7 F .C .F io ri 1 2 .5 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .1 -0 .5 8 0 .7 7 0 .7 8 0 .0 0 0 0 4 7 0 .4 8 4 .3 6 0 .8 7 0 .1 0 .8 4 0 .0 7 3 .7 4 0 .1 4 F .C .F io ri 1 2 .4 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .1 -0 .5 8 0 .7 7 0 .7 8 0 .0 0 0 0 4 7 0 .4 8 4 .3 6 0 .8 7 0 .1 0 .8 4 0 .0 7 3 .7 4 0 .1 4 F .C .F io ri 1 2 .3 C u lv e rt F .C .F io ri 1 2 .2 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .1 -0 .6 6 -0 .0 5 0 .0 1 0 .0 0 0 4 3 5 1 .0 4 2 .0 2 0 .2 8 0 .3 3 0 .3 2 0 .3 7 3 .5 7 0 .4 4 F .C .F io ri 1 2 .1 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .1 -0 .6 7 -0 .0 5 0 .0 1 0 .0 0 0 4 1 3 1 .0 2 2 .0 5 0 .2 8 0 .3 3 0 .3 2 0 .3 7 3 .5 7 0 .4 3 F .C .F io ri 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .1 -0 .8 6 -0 .0 7 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 8 2 0 .5 5 3 .8 5 0 .2 4 0 .3 1 0 .2 8 0 .3 5 5 .0 7 0 .2 F .C .F io ri 1 0 tr = 2 5 -t = 3 h 2 .1 -0 .8 7 -0 .0 7 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 7 9 0 .5 4 3 .9 0 .2 4 0 .3 1 0 .2 8 0 .3 5 5 .0 8 0 .2 F .B ro n z in e 1 3 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .8 0 .0 4 0 .6 8 0 .7 0 .0 0 0 1 8 3 0 .6 2 1 .3 4 0 .6 5 -0 .0 3 0 .6 5 -0 .0 3 5 .6 5 0 .2 9 F .B ro n z in e 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .8 -0 .0 6 0 .5 6 0 .5 9 0 .0 0 0 2 4 7 0 .6 9 1 .1 6 0 .6 5 0 .0 9 0 .6 5 0 .0 9 2 .4 9 0 .3 2 F .B ro n z in e 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 0 .8 -0 .1 3 0 .2 0 .3 3 0 .0 0 2 6 5 3 1 .6 0 .5 0 .3 4 0 .1 4 0 .4 3 0 .2 3 1 .9 5 1 F .B ro n z .A lt e 1 4 tr = 2 5 -t = 3 h 1 0 .2 0 .8 2 0 .8 7 0 .0 0 0 5 7 1 0 .9 8 1 .0 2 0 .8 2 0 0 .8 3 0 .0 1 2 .6 3 0 .5 F .B ro n z .A lt e 1 3 tr = 2 5 -t = 3 h 1 0 .0 5 0 .6 4 0 .7 0 .0 0 0 6 9 7 1 .0 5 0 .9 5 0 .6 7 0 .0 3 0 .6 8 0 .0 4 2 .5 4 0 .5 5 F .B ro n z .A lt e 1 2 tr = 2 5 -t = 3 h 1 -0 .2 4 0 .4 7 0 .5 0 .0 0 0 2 6 1 0 .7 8 1 .5 4 0 .3 6 -0 .1 1 0 .2 7 -0 .2 5 .8 9 0 .3 5 F .B ro n z .A lt e 1 1 tr = 2 5 -t = 3 h 1 -0 .2 6 0 .2 0 .3 5 0 .0 0 2 5 6 4 1 .7 1 0 .5 8 0 .3 4 0 .1 4 0 .2 5 0 .0 5 1 .9 9 1 .0 1 R iv e r R e a c h R iv e r S ta P ro fil e F ro u d e # C h l
92
TABELLA 5.6A - VERIFICA PER TR = 25 ANNI E TP = 4H
Q T o ta l M in C h E l W .S . E le v E .G . E le v E .G . S lo p e V e l C h n l Fl o w A re a L O B E le v L . Fr e e b o a rd R O B E le v R . Fr e e b o a rd T o p W id th (m 3/s ) (m ) (m ) (m ) (m /m ) (m /s ) (m 2) (m ) (m ) (m ) (m ) (m ) F. T o rt o (2 ) 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .2 -0 .8 7 0 .2 6 0 .2 6 0 .0 0 0 0 0 1 0 .0 5 4 .0 2 0 .0 4 -0 .2 2 -0 .0 5 -0 .3 1 7 .6 3 0 .0 2 F. T o rt o (2 ) 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .2 -0 .9 2 0 .2 6 0 .2 6 0 0 .0 5 4 .5 3 -0 .0 1 -0 .2 7 -0 .1 -0 .3 6 8 .8 7 0 .0 2 F. T o rt o 2 3 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -1 .0 5 0 .2 6 0 .2 6 0 0 .0 2 4 .4 6 0 .1 -0 .1 6 0 .0 9 -0 .1 7 8 .3 1 0 .0 1 F. T o rt o 2 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .9 2 0 .2 6 0 .2 6 0 0 .0 3 3 .5 4 0 .2 9 0 .0 3 0 .2 9 0 .0 3 3 .7 7 0 .0 1 F. T o rt o 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .4 -0 .9 2 0 .2 6 0 .2 6 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 1 3 .5 4 0 .2 9 0 .0 3 0 .2 9 0 .0 3 3 .7 7 0 .0 4 F. T o rt o 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .4 -1 .0 8 0 .2 5 0 .2 6 0 .0 0 0 0 0 2 0 .1 3 .8 6 0 .2 8 0 .0 3 0 .2 9 0 .0 4 3 .7 7 0 .0 3 F. T e s o ri n o 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .8 -0 .4 9 0 .3 5 0 .3 5 0 .0 0 0 0 0 8 0 .1 8 4 .4 7 0 .8 8 0 .5 3 0 .6 3 0 .2 8 6 .2 9 0 .0 7 F. T e s o ri n o 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .8 -0 .5 0 .3 5 0 .3 5 0 .0 0 0 0 1 0 .1 9 4 .1 7 0 .6 8 0 .3 3 0 .9 1 0 .5 6 5 .8 0 .0 7 F. T e s o ri n o 2 3 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .4 -0 .4 8 0 .3 5 0 .3 5 0 .0 0 0 0 0 9 0 .1 7 2 .3 9 0 .4 1 0 .0 6 0 .4 1 0 .0 6 3 .6 7 0 .0 7 F. T e s o ri n o 2 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .4 -0 .5 0 .3 5 0 .3 5 0 .0 0 0 0 0 2 0 .1 4 .1 5 0 .6 8 0 .3 3 0 .9 1 0 .5 6 5 .8 0 .0 4 F. S c o rc i 4 6 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .8 3 0 .2 9 0 .2 9 0 0 .0 2 5 .2 4 0 -0 .2 9 0 -0 .2 9 9 .0 1 0 .0 1 F. S c o rc i 4 5 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .8 5 0 .2 9 0 .2 9 0 0 .0 2 5 .3 2 0 -0 .2 9 0 -0 .2 9 8 .9 6 0 .0 1 F. S c o rc i 3 5 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .8 5 0 .2 9 0 .2 9 0 .0 0 0 0 0 9 0 .2 3 5 .2 9 0 -0 .2 9 0 -0 .2 9 8 .9 2 0 .0 7 F. S c o rc i 3 4 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .8 7 0 .2 9 0 .2 9 0 .0 0 0 0 0 9 0 .2 2 5 .3 6 0 -0 .2 9 0 -0 .2 9 8 .9 1 0 .0 7 F. S c o rc i 2 4 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .3 -0 .8 7 0 .2 8 0 .2 9 0 .0 0 0 0 1 2 0 .2 6 5 .3 5 0 -0 .2 8 0 -0 .2 8 8 .8 9 0 .0 8 F. S c o rc i 2 3 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .3 -0 .8 8 0 .2 8 0 .2 9 0 .0 0 0 0 1 2 0 .2 6 5 .4 1 0 -0 .2 8 0 -0 .2 8 9 .0 5 0 .0 8 F. S c o rc i 1 3 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .6 -0 .8 8 0 .2 7 0 .2 9 0 .0 0 0 0 5 0 .5 3 5 .3 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .8 7 0 .1 7 F. S c o rc i 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .6 -0 .9 1 0 .2 7 0 .2 8 0 .0 0 0 0 4 7 0 .5 2 5 .3 9 0 -0 .2 7 0 -0 .2 7 8 .8 7 0 .1 6 F. S c o rc i 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .6 -1 .0 5 0 .2 4 0 .2 5 0 .0 0 0 0 3 5 0 .4 6 5 .8 6 0 .4 7 0 .2 3 0 .0 7 -0 .1 7 7 .4 1 0 .1 4 F. P in e ta 1 2 .3 C u lv e rt F. P in e ta 1 2 .2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .7 6 -0 .0 5 -0 .0 4 0 .0 0 0 0 5 4 0 .4 2 .4 9 0 .2 7 0 .3 2 0 .2 7 0 .3 2 3 .9 1 0 .1 6 F. P in e ta 1 2 .1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .7 6 -0 .0 5 -0 .0 4 0 .0 0 0 0 5 4 0 .4 2 .4 9 0 .2 7 0 .3 2 0 .2 7 0 .3 2 3 .9 1 0 .1 6 F. P in e ta 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .7 7 -0 .0 5 -0 .0 4 0 .0 0 0 0 5 4 0 .4 2 .5 0 .2 7 0 .3 2 0 .2 8 0 .3 3 3 .9 1 0 .1 6 F. P in e ta 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .7 8 -0 .0 6 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 4 7 0 .3 8 2 .6 4 0 .2 6 0 .3 2 0 .2 4 0 .3 4 .0 6 0 .1 5 F. P in e ta 1 0 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .7 8 -0 .0 6 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 4 7 0 .3 8 2 .6 4 0 .2 5 0 .3 1 0 .2 4 0 .3 4 .0 6 0 .1 5 F. P e rp e n d ic o la re 1 3 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .4 7 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 7 1 .6 9 0 -0 .2 1 -0 .0 4 -0 .2 5 5 .2 3 0 .0 3 F. P e rp e n d ic o la re 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .4 8 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 7 1 .7 9 0 -0 .2 1 -0 .0 4 -0 .2 5 5 .9 3 0 .0 3 F. P e rp e n d ic o la re 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .4 9 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 7 1 .4 1 0 .1 3 -0 .0 8 0 .1 -0 .1 1 3 .5 1 0 .0 3 F. P e rp e n d ic o la re 1 0 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .4 9 0 .2 1 0 .2 1 0 .0 0 0 0 0 2 0 .0 7 1 .4 1 0 .1 3 -0 .0 8 0 .1 -0 .1 1 3 .5 0 .0 3 F. M o z z i 2 5 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .1 9 0 .8 8 0 .8 8 0 .0 0 0 0 1 1 0 .2 4 5 .2 3 0 .4 4 -0 .4 4 0 .4 4 -0 .4 4 9 .6 3 0 .0 8 F. M o z z i 2 4 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .2 3 0 .8 7 0 .8 8 0 .0 0 0 0 1 5 0 .2 7 4 .2 7 0 .5 8 -0 .2 9 0 .5 6 -0 .3 1 6 .7 0 .0 9 F. M o z z i 2 3 .4 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .2 3 0 .8 7 0 .8 8 0 .0 0 0 0 1 5 0 .2 7 4 .2 9 0 .5 8 -0 .2 9 0 .5 6 -0 .3 1 6 .8 5 0 .0 9 F. M o z z i 2 3 .3 C u lv e rt F. M o z z i 2 3 .2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .3 5 0 .3 6 0 .3 7 0 .0 0 0 0 5 5 0 .3 9 2 .8 1 1 .2 7 0 .9 1 0 .5 5 0 .1 9 5 .1 4 0 .1 7 F. M o z z i 2 3 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .3 5 0 .3 6 0 .3 7 0 .0 0 0 0 5 5 0 .3 9 2 .8 1 1 .2 7 0 .9 1 0 .5 5 0 .1 9 5 .1 4 0 .1 7 F. M o z z i 2 2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .5 0 .3 5 0 .3 5 0 .0 0 0 0 1 6 0 .2 6 4 .3 9 0 .2 3 -0 .1 2 0 .2 3 -0 .1 2 8 .0 1 0 .1 F. M o z z i 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .7 -0 .5 0 .3 3 0 .3 5 0 .0 0 0 1 0 6 0 .6 5 4 .2 3 0 .2 3 -0 .1 0 .2 3 -0 .1 7 .4 0 .2 4 F. M o z z i 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .7 -0 .5 5 0 .2 3 0 .2 5 0 .0 0 0 1 4 6 0 .7 2 3 .7 7 0 .2 5 0 .0 2 0 .4 2 0 .1 9 5 .5 8 0 .2 8 F. M o lin o 4 5 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .4 -0 .9 8 0 .3 5 0 .3 6 0 .0 0 0 0 3 8 0 .4 5 5 .2 8 0 .3 8 0 .0 3 0 .3 6 0 .0 1 4 .4 2 0 .1 3 F. M o lin o 4 4 .5 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .4 -1 .0 4 0 .3 4 0 .3 5 0 .0 0 0 0 3 4 0 .4 4 5 .4 7 0 .3 8 0 .0 4 0 .3 6 0 .0 2 4 .4 1 0 .1 3 F. M o lin o 4 4 .4 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .4 -1 .0 4 0 .3 4 0 .3 5 0 .0 0 0 0 3 4 0 .4 4 5 .4 7 0 .3 8 0 .0 4 0 .3 6 0 .0 2 4 .4 1 0 .1 3 R iv e r R e a c h R iv e r S ta P ro fil e Fr o u d e # C h l
93
TABELLA 5.6B - VERIFICA PER TR = 25 ANNI E TP = 4H
Q T o ta l M in C h E l W .S . E le v E .G . E le v E .G . S lo p e V e l C h n l F lo w A re a L O B E le v L . F re e b o a rd R O B E le v R . F re e b o a rd T o p W id th (m 3/s ) (m ) (m ) (m ) (m /m ) (m /s ) (m 2) (m ) (m ) (m ) (m ) (m ) F .M o lin o 4 4 .3 C u lv e rt F .M o lin o 4 4 .2 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .4 -1 .0 6 0 .2 5 0 .2 6 0 .0 0 0 0 4 1 0 .4 7 5 .1 4 0 .3 8 0 .1 3 0 .3 6 0 .1 1 4 .3 5 0 .1 4 F .M o lin o 4 4 .1 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .4 -1 .0 6 0 .2 5 0 .2 6 0 .0 0 0 0 4 1 0 .4 7 5 .1 4 0 .3 8 0 .1 3 0 .3 6 0 .1 1 4 .3 5 0 .1 4 F .M o lin o 4 4 tr = 2 5 -t = 4 h 2 .4 -1 .1 4 0 .2 4 0 .2 5 0 .0 0 0 0 3 8 0 .4 6 5 .2 6 0 .3 8 0 .1 4 0 .3 6 0 .1 2 4 .3 5 0 .1 3 F .M o lin o 3 4 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .1 -1 .1 4 0 .0 8 0 .2 4 0 .0 0 0 6 5 7 1 .7 8 4 .5 5 0 .3 8 0 .3 0 .3 6 0 .2 8 4 .2 5 0 .5 5 F .M o lin o 3 3 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .1 -1 .1 1 0 .0 2 0 .2 0 .0 0 0 7 3 2 1 .8 5 4 .3 8 0 .3 8 0 .3 6 0 .3 6 0 .3 4 4 .2 1 0 .5 8 F .M o lin o 2 3 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .4 -1 .1 1 0 0 .1 9 0 .0 0 0 8 4 7 1 .9 7 4 .2 7 0 .3 8 0 .3 8 0 .3 6 0 .3 6 4 .2 0 .6 2 F .M o lin o 2 2 .5 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .4 -1 .1 4 -0 .2 5 0 .0 7 0 .0 0 1 6 5 7 2 .4 9 3 .3 8 0 .3 8 0 .6 3 0 .3 6 0 .6 1 4 .0 5 0 .8 7 F .M o lin o 2 2 .4 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .4 -1 .1 4 -0 .2 7 0 .0 6 0 .0 0 1 7 7 5 2 .5 5 3 .3 0 .3 8 0 .6 5 0 .3 6 0 .6 3 4 .0 4 0 .9 F .M o lin o 2 2 .3 B ri d g e F .M o lin o 2 2 .2 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .4 -1 .1 4 -0 .0 8 -0 .0 2 0 .0 0 0 2 0 6 1 .0 7 7 .8 8 0 .5 8 0 .6 6 0 .4 6 0 .5 4 7 .9 1 0 .3 4 F .M o lin o 2 2 .1 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .4 -1 .1 5 -0 .0 8 -0 .0 3 0 .0 0 0 2 0 1 1 .0 6 7 .9 4 0 .5 8 0 .6 6 0 .4 6 0 .5 4 7 .9 1 0 .3 4 F .M o lin o 2 2 tr = 2 5 -t = 4 h 8 .4 -1 .1 7 -0 .1 2 -0 .0 6 0 .0 0 0 2 0 8 1 .0 7 7 .8 4 0 .5 8 0 .7 0 .4 6 0 .5 8 7 .8 9 0 .3 4 F .M o lin o 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 1 .3 -1 .1 7 -0 .1 9 -0 .0 6 0 .0 0 0 4 7 2 1 .5 5 7 .2 8 0 .5 8 0 .7 7 0 .4 6 0 .6 5 7 .8 3 0 .5 1 F .M o lin o 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 1 .3 -1 .2 8 -0 .2 6 -0 .1 3 0 .0 0 0 5 1 .5 8 7 .1 4 0 .5 8 0 .8 4 0 .4 6 0 .7 2 7 .7 9 0 .5 3 F .M a s ti o n i 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .2 4 0 .3 9 0 .4 3 0 .0 0 0 3 6 5 0 .8 7 1 .2 6 0 .8 2 0 .4 3 0 .7 5 0 .3 6 2 .4 5 0 .3 9 F .M a s ti o n i 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .1 -0 .9 8 0 .3 6 0 .3 6 0 .0 0 0 0 3 0 .3 5 3 .1 6 0 .5 9 0 .2 3 0 .5 0 .1 4 3 .4 1 0 .1 2 F .M a s ti o n i 2 3 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .8 3 0 .3 7 0 .3 8 0 .0 0 0 0 2 0 .2 9 3 .4 6 0 .4 0 .0 3 0 .4 1 0 .0 4 3 .7 0 .1 F .M a s ti o n i 2 1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .9 8 0 .3 6 0 .3 6 0 .0 0 0 0 2 5 0 .3 2 3 .1 7 0 .5 9 0 .2 3 0 .5 0 .1 4 3 .4 1 0 .1 F .L a g o 1 3 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 0 .4 1 0 .8 9 0 .9 0 .0 0 0 0 7 7 0 .3 7 1 .3 5 1 .1 0 .2 1 1 .1 5 0 .2 6 3 .4 6 0 .1 9 F .L a g o 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 0 .2 9 0 .9 0 .9 0 .0 0 0 0 3 5 0 .2 8 1 .7 8 1 0 .1 1 1 .0 5 0 .1 6 3 .7 4 0 .1 3 F .L a g o 1 1 .5 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .3 5 0 .9 0 .9 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 3 4 1 .0 6 0 .1 6 1 .0 5 0 .1 5 4 .5 1 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .4 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .3 5 0 .9 0 .9 0 .0 0 0 0 0 3 0 .1 3 4 1 .0 6 0 .1 6 1 .0 5 0 .1 5 4 .5 1 0 .0 4 F .L a g o 1 1 .3 C u lv e rt F .L a g o 1 1 .2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .3 6 0 .8 3 0 .8 3 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 3 .7 2 1 .0 6 0 .2 3 1 .0 5 0 .2 2 4 .3 7 0 .0 5 F .L a g o 1 1 .1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .3 6 0 .8 3 0 .8 3 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 3 .7 2 1 .0 6 0 .2 3 1 .0 5 0 .2 2 4 .3 7 0 .0 5 F .L a g o 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .3 8 0 .8 3 0 .8 3 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 3 .7 8 1 .0 6 0 .2 4 1 .0 5 0 .2 2 4 .3 8 0 .0 5 F .L a g o 1 0 .4 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .3 8 0 .8 3 0 .8 3 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 3 .7 8 1 .0 6 0 .2 4 1 .0 5 0 .2 2 4 .3 8 0 .0 5 F .L a g o 1 0 .3 C u lv e rt F .F o n ti n a 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 0 .1 7 0 .3 1 0 .3 2 0 .0 0 1 0 3 3 0 .5 1 0 .2 0 .3 1 0 0 .2 8 -0 .0 3 2 .7 0 .5 6 F .F o n ti n a 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .1 -0 .0 7 0 .2 9 0 .2 9 0 .0 0 0 0 2 5 0 .1 5 0 .7 0 .1 7 -0 .1 2 0 .2 5 -0 .0 4 4 .3 4 0 .1 F .C .F io ri 2 5 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .4 4 0 .7 0 .7 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 4 3 .6 1 0 .9 7 0 .2 7 0 .9 2 0 .2 2 3 .6 1 0 .0 4 F .C .F io ri 2 4 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .5 2 0 .7 0 .7 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 3 3 .9 1 0 .8 7 0 .1 7 0 .7 5 0 .0 5 3 .7 0 .0 4 F .C .F io ri 2 3 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .5 -0 .4 4 0 .7 0 .7 0 .0 0 0 0 0 4 0 .1 4 3 .6 4 0 .8 6 0 .1 6 0 .8 4 0 .1 4 3 .6 7 0 .0 4 F .C .F io ri 1 3 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .9 -0 .4 4 0 .6 8 0 .7 0 .0 0 0 0 6 6 0 .5 3 3 .5 8 0 .8 6 0 .1 8 0 .8 4 0 .1 6 3 .6 6 0 .1 7 F .C .F io ri 1 2 .5 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .9 -0 .5 8 0 .6 7 0 .6 9 0 .0 0 0 0 4 9 0 .4 8 3 .9 9 0 .8 7 0 .2 0 .8 4 0 .1 7 3 .6 6 0 .1 5 F .C .F io ri 1 2 .4 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .9 -0 .5 8 0 .6 7 0 .6 9 0 .0 0 0 0 4 9 0 .4 8 3 .9 9 0 .8 7 0 .2 0 .8 4 0 .1 7 3 .6 6 0 .1 5 F .C .F io ri 1 2 .3 C u lv e rt F .C .F io ri 1 2 .2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .9 -0 .6 6 -0 .0 5 0 0 .0 0 0 3 5 9 0 .9 4 2 .0 1 0 .2 8 0 .3 3 0 .3 2 0 .3 7 3 .5 7 0 .4 F .C .F io ri 1 2 .1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .9 -0 .6 7 -0 .0 5 0 0 .0 0 0 3 4 1 0 .9 3 2 .0 5 0 .2 8 0 .3 3 0 .3 2 0 .3 7 3 .5 7 0 .3 9 F .C .F io ri 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .9 -0 .8 6 -0 .0 6 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 6 7 0 .4 9 3 .8 7 0 .2 4 0 .3 0 .2 8 0 .3 4 5 .0 8 0 .1 8 F .C .F io ri 1 0 tr = 2 5 -t = 4 h 1 .9 -0 .8 7 -0 .0 7 -0 .0 5 0 .0 0 0 0 6 4 0 .4 9 3 .9 1 0 .2 4 0 .3 0 .2 8 0 .3 5 5 .0 8 0 .1 8 F .B ro n z in e 1 3 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .8 0 .0 4 0 .6 8 0 .7 0 .0 0 0 1 8 3 0 .6 2 1 .3 4 0 .6 5 -0 .0 3 0 .6 5 -0 .0 3 5 .6 5 0 .2 9 F .B ro n z in e 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .8 -0 .0 6 0 .5 6 0 .5 9 0 .0 0 0 2 4 7 0 .6 9 1 .1 6 0 .6 5 0 .0 9 0 .6 5 0 .0 9 2 .4 9 0 .3 2 F .B ro n z in e 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 0 .8 -0 .1 3 0 .2 0 .3 3 0 .0 0 2 6 5 3 1 .6 0 .5 0 .3 4 0 .1 4 0 .4 3 0 .2 3 1 .9 5 1 F .B ro n z .A lt e 1 4 tr = 2 5 -t = 4 h 1 0 .2 0 .8 2 0 .8 7 0 .0 0 0 5 7 1 0 .9 8 1 .0 2 0 .8 2 0 0 .8 3 0 .0 1 2 .6 3 0 .5 F .B ro n z .A lt e 1 3 tr = 2 5 -t = 4 h 1 0 .0 5 0 .6 4 0 .7 0 .0 0 0 6 9 7 1 .0 5 0 .9 5 0 .6 7 0 .0 3 0 .6 8 0 .0 4 2 .5 4 0 .5 5 F .B ro n z .A lt e 1 2 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .2 4 0 .4 7 0 .5 0 .0 0 0 2 6 1 0 .7 8 1 .5 4 0 .3 6 -0 .1 1 0 .2 7 -0 .2 5 .8 9 0 .3 5 F .B ro n z .A lt e 1 1 tr = 2 5 -t = 4 h 1 -0 .2 6 0 .2 0 .3 5 0 .0 0 2 5 6 4 1 .7 1 0 .5 8 0 .3 4 0 .1 4 0 .2 5 0 .0 5 1 .9 9 1 .0 1 R iv e r R e a c h R iv e r S ta P ro fil e F ro u d e # C h l
94
I valori evidenziati in rosso nei campi ‘L. e R. Freeboard’ indicano che nella sezione in esame non è rispettato il franco minimo (0.3 m), mentre quelli nella sezione ‘Vel. Chnl’ indicano che le velocità sono troppo elevate e non compatibili.
5.7.1 Profili idraulici per tr = 25 anni
Di seguito sono riportati i profili idraulici di ogni canale della rete per le relative durate critiche di pioggia.
In legenda sono presenti:
• EG: linea dell’energia
• WS: pelo libero
• Ground: terreno
• LOB: sponda sinistra
• ROB: sponda destra
Fosso delle Bronzine Alte
0 200 400 600 800 1000 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Crit tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Bronz.Alte 1
95
Fosso delle Bronzine
Fosso del Campo dei Fiori
0 200 400 600 800 1000 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Crit tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Bronzine 1 0 200 400 600 800 1000 1200 -1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0 1.5 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend Crit tr=25-t=3h EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.C.Fiori 1 F.C.Fiori 2
96
Fosso della Fontina
Fosso del Lago
0 100 200 300 400 -0.1 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Fontina 1 0 100 200 300 400 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Crit tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Lago 1
97
Fosso dei Mastioni 1
Fosso dei Mastioni 2
0 200 400 600 800 -1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Mastioni 1 0 100 200 300 400 500 600 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Mastioni 2
98
Fosso del Molino
Fosso dei Mozzi
0 200 400 600 800 1000 -1.5 -1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Crit tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Molino 1 F.Molino 2 F . M o l i n o 3 F.Molino 4 0 500 1000 1500 2000 2500 -1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0 1.5 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend Crit tr=25-t=3h EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Mozzi 1 F.Mozzi 2
99
Fosso Perpendicolare
Fosso della Pineta
0 20 40 60 80 100 120 140 160 -0.5 -0.4 -0.3 -0.2 -0.1 0.0 0.1 0.2 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Perpendicolare 1 0 100 200 300 400 500 600 -1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0 1.5 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Crit tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Pineta 1
100
Fosso degli Scorci
Fosso del Tesorino 1
0 200 400 600 800 1000 1200 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB
F.Scorci 1 F.Scorci 2 F.Scorci 3 F.Scorci 4
0 50 100 150 200 250 300 350 400 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Tesorino 1
101
Fosso del Tesorino 2
Fosso Torto 0 50 100 150 200 250 300 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Tesorino 2 0 50 100 150 200 250 300 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Tesorino 2
102
Fosso Torto(2)
5.8 Conclusioni alla verifica della rete attuale
L’attuale rete di canali, come è stato evidenziato da questa verifica, non è in grado di funzionare con il rispetto dei franchi che si dovrebbero trovare per la portata venticinquennale. Inoltre è da sottolineare che in molti punti, che nelle tabelle 5.4, 5.5 e 5.6 sono caratterizzati dal franco negativo, si verificherebbe l’esondazione anche per tempi di ritorno molto minori
Particolare attenzione va anche posta alle velocità, che molto spesso sono troppo elevate e non compatibili col tipo di alveo.
Questa situazione delinea l’incapacità dell’attuale rete di fossi della bonifica a sollevamento meccanico a far fronte ad eventi di pioggia anche piuttosto contenuti e porta alla ricerca di una soluzione che verrà illustrata nel successivo capitolo.
0 100 200 300 400 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 0.2 0.4 bonifica Plan: Pl an 90 10/11/2009
Main Channel Distance (m)
E lev at ion (m ) Legend EG tr=25-t=3h WS tr=25-t=3h Ground LOB ROB F.Torto(2) 1
