Il m a t e r i a l e delle presse è ghisa grigia n o r m a l e con resistenza di 2 0 ÷ 2 4 k g / m m q , possiamo q u i n d i r i t e n e r e :
I cilindri delle c a l a n d r e di m a c c h i n a , d e b b o n o essere sottoposti a carichi specifici p r e v a l e n t e m e n t e elevati ( t a b . 4), ed oltre ad avere superficie duris- sima, conferita loro dal getto in conchiglia, h a n n o composizione chimica tale che ne a u m e n t a notevol- m e n t e la resistenza. T e n e n d o c i e n t r o limiti suffi- c i e n t e m e n t e a m p i , a b b i a m o :
b) è molto r a r o che u n a continua p r o d u c a un solo t i p o di carta e c h e , v a r i a n d o t i p o di lavora- zione, il p a r a m e t r o q varia ( t a b . 1).
P e r i cilindri di c a l a n d r e di m a c c h i n a , il terzo e r r o r e risulta p a r z i a l m e n t e compensato dai p r i m i due ed a b b i a m o , (9), (11a), (14a) e ( 1 5 b ) :
Conclusione
In definitiva, p e r m a c c h i n e di m e d i o e grande interasse, p e r le (9), (11b), (14a) e (15a), si h a , n e l caso delle p r e s s e :
Volte sottili in laterizio armato
È n o t o r i o che l'uso delle volte sottili, ed in ge- n e r a l e , delle s t r u t t u r e a guscio non ha a v u t o la dif- fusione che m e r i t a v a un così geniale concetto co- struttivo causa d u e fondamentali ostacoli.
Il p r i m o , le notevoli difficoltà di calcolo ove si voglia t e n e r c o n t o del lavoro delle s t r u t t u r e a fles- sione ed a t o r s i o n e , il secondo la difficoltà di realiz- zazione ed il conseguente elevato costo delle casse- forme p e r la realizzazione di superfici geometriche a semplice ed a d o p p i a c u r v a t u r a . Non è qui m i a intenzione discutere in forma esauriente i vari aspetti di questi due ostacoli ed indicare le possi- bili vie di soluzione : s e m p l i c e m e n t e i n t e n d o descri- vere un nuovo sistema costruttivo p e r volte sottili cilindriche o sghembe (rigate e n o n rigate) che a p r e u n a strada di i n d u b b i o interesse p e r u n a tecnica di realizzazione economica di queste s t r u t t u r e .
Esso si basa su un criterio di prefabbricazione p e r fascie resistenti rettilinee o curvilinee, p e r molti aspetti analogo ai mille sistemi in uso p e r la costruzione di solette e di volte, ma con u n a sostan- ziale novità, ossia la possibilità di a r m a t u r a della superficie in direzione p e r p e n d i c o l a r e alla dire- zione di p r e f a b b r i c a z i o n e .
G e n e r a l m e n t e q u a n d o si p a r l a di prefabbrica- zione di lastre p i a n e o curve, capaci di resistenza
bi- o tri-direzionale ci si riferisce a p a n n e l l i di forma a p p r o p r i a t a che o p p o r t u n a m e n t e « cuciti » grazie a n e r v a t u r e p e r m e t t o n o la realizzazione di s t r u t t u r e d o p p i a m e n t e a r m a t e e p e r t a n t o di possi- bilità resistenti maggiori di quelle offerte da strut- t u r e a regime statico c o n t e n u t o n e l p i a n o . È da no- t a r e a questo p r o p o s i t o che s t r u t t u r e di questo ge- n e r e — p e r a l t r o di grandissimo interesse, — pos- sono essere sospette, p e r usare u n a definizione del L u n d g r e n , di anisotropia in q u a n t o il loro compor- t a m e n t o come un t u t t o u n i c o , resistente spazial- m e n t e n o n p u ò essere sicuro come lo sarebbe ove fossero gettate in sito e presentassero — ad esem- p i o — spessore costante o v a r i a b i l e con c o n t i n u i t à . Esse si c o m p o r t a n o piuttosto come un complesso lastre — travi secondarie — travi p r i n c i p a l i al quale la forma e la disposizione delle a r m a t u r e conferi- scono u n a i n d u b b i a capacità di lavoro bi- o tri-di- rezionale ma c h e , a seconda della forma, dimen- sioni, costruzione, a r m a t u r a dei p a n n e l l i prefab- b r i c a t i , possono g a r a n t i r e in misura assai variabile ed incerta l'isotropia e la continuità resistente.
In u n a p a r o l a l'estensione dei vantaggi p r o p r i della p r e f a b b r i c a z i o n e alle s t r u t t u r e sottili è cosa assai delicata ed è t u t t ' a l t r o che facile definire quali devono essere i p u n t i da osservare, q u a l i le dimen-
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sioni e forme o p t i m u m da a d o t t a r e p e r c h è non sia alterato il regime statico della s t r u t t u r a . L ' e s p e - rienza costruttiva, insieme con u n a certa sensibilità statica consiglierebbero, a l m e n o a m i o modesto av- viso e p a r t i c o l a r m e n t e nel caso di volte c i l i n d r i c h e , di orientarsi verso elementi p r e f a b b r i c a t i di dimen- sioni assai r i d o t t e e di possibilità di collegamento assolutamente garantita secondo le due direzioni di a r m a t u r a , o p p u r e a d d i r i t t u r a verso u n i t à prefab- bricate di grandi dimensioni, atte a costituire di p e r sé stesse elemento autosufficiente dal p u n t o di vista del regime statico.
Su queste considerazioni si basa il p r i n c i p i o co- struttivo che si descrive e che è stato e s p e r i m e n t a t o in forma tale da p e r m e t t e r e il saggio delle d u e pos- sibilità limite testè esposte: ossia t a n t o d e l l ' u n i t à prefabbricata di esigue dimensioni, q u a n t o della grande u n i t à , autosufficiente agli effetti della messa in o p e r a .
Descriviamone in forma p i ù esauriente le carat- teristiche. Esso è stato studiato t e n e n d o di m i r a i seguenti obbiettivi :
1) R i d u z i o n e al m i n i m o del p r o b l e m a delle c e n t i n a t u r e e casseforme grazie alla adozione di un sistema di prefabbricazione economico ed efficace, atto p e r la costruzione di superfici cilindriche e sghembe.
2) Alleggerimento della costruzione grazie alla utilizzazione integrale delle capacità di resistenza offerte dal lavoro di m e m b r a n a della volta. In a l t r i t e r m i n i « area resistente » r i d o t t a al m i n i m o com- patibile con le esigenze di calcolo senza che questo significasse pericolo di instabilità elastica in q u a n t o la r i d u z i o n e d e l l ' a r e a resistente non implicava la diminuzione della altezza totale della m e m b r a n a .
3) Neutralizzazione — a l m e n o parziale — de- gli effetti, a volte assai p r e o c c u p a n t i nelle s t r u t t u r e sottili, legati ai fenomeni di ritiro e « flauge » dei calcestruzzi.
Si è pensato che tali risultati p o t e v a n o essere vantaggiosamente raggiunti p a r t e n d o da un lateri- zio forato di forma e dimensioni o p p o r t u n e . T a l e laterizio di dimensione q u a d r a t a in p i a n t a , di al- tezza a d e g u a t a , con canali p e r le a r m a t u r e disposti secondo gli schemi o r m a i classici nella tecnica del laterizio a r m a t o , presenta u n a sola novità sostan- ziale ossia le due faccie t e r m i n a l i (secondo la dire- zione di trafila) inclinate di un angolo abbastanza m a r c a t o (fig. 1).
D i s p o n e n d o in serie laterizi di questo t i p o ed a r m a n d o l i con t o n d i n i disposti nelle canalette ed ivi sigillati con m a l t a di c e m e n t o si ottiene un tra- vetto che presenta tra laterizio e laterizio, u n a cc a p e r t u r a » o, p e r meglio d i r e , u n a soluzione di continuità p e r q u a n t o si riferisce al cotto (fig. 4).
I n altri t e r m i n i , i n u n t r a v e t t o d i questo t i p o u n a faccia non presenta alcuna i n t e r r u z i o n e , m e n t r e l ' a l t r a è continua soltanto p e r ciò che si riferisce al ferro di a r m a t u r a : come conseguenza le possibi- lità di resistenza a flessione del travetto sono affidate esclusivamente ai ferri di a r m a t u r a il che non costi- tuisce inconveniente se i t o n d i n i sono o p p o r t u n a -
Fig. 1
m e n t e scelti e disposti; d ' a l t r a p a r t e p e r ò il tra- vetto ha il g r a n d e vantaggio di p e r m e t t e r e la siste- m a z i o n e di a r m a t u r e trasversali grazie alle a p e r t u r e esistenti t r a laterizio e laterizio. Un travetto di que- sto t i p o costituisce l ' e l e m e n t o basico o la « m i n i m a u n i t à di prefabbricazione » che p e r m e t t e di esten- dere alle s t r u t t u r e a r m a t e nelle due direzioni tutti i vantaggi caratteristici delle s t r u t t u r e in laterizio a r m a t o , ossia, alleggerimento, r i s p a r m i o di casse- forme, e c c , e che p e r di p i ù , a p r e sostanziali possi- bilità di a m p l i a m e n t o degli orizzonti costruttivi.
I n f a t t i , d i s p o n e n d o in p a r a l l e l o v a r i t r a v e t t i è pos- sibile f o r m a r e u n a superficie che presenta t a n t o ca- nali longitudinali come canali trasversali e che per- t a n t o dà la possibilità di p r e v e d e r e u n a a r m a t u r a in direzione n o r m a l e alla direzione di p r e f a b b r i - cazione; (fig. 2) inoltre, dato che i travetti possono essere p r e f a b b r i c a t i sia rettilinei c o m e curvi si p u ò scegliere con u n a certa ampiezza il c a m m i n o co- struttivo p i ù comodo ed è possibile realizzare sia superfici di semplice c u r v a t u r a come superfici a d o p p i a c u r v a t u r a , e v i d e n t e m e n t e alla condizione che a l m e n o u n o dei raggi di c u r v a t u r a non sia t r o p p o piccolo. Le possibilità di applicazione sono p e r t a n t o m o l t o grandi sia n e l c a m p o delle s t r u t t u r e del t i p o a m e m b r a n a , ossia prive di resistenza alla flessione, che in quello delle s t r u t t u r e p i a n e o curve resistenti a flessione.
P e r p o t e r saggiare in forma severa ed esauriente queste possibilità si pensò di costruire u n a volta sottile cilindrica del t i p o a u t o p o r t a n t e , con tensori longitudinali e t i m p a n i di testata, con q u a t t r o p u n t i di a p p o g g i o nei q u a t t r o angoli. Si scelse come curva direttrice la semiellisse e le caratteristiche generali della costruzione furono le seguenti:
Luce trasversale 15 m e t r i L u c e l o n g i t u d i n a l e 28 m e t r i Freccia della direttrice in mezzeria 3,75 m e t r i Altezza del laterizio forato . . . . 6 cm.
Spessore della m e m b r a n a all'attacco
col tensore di b o r d o 10 c m . Il calcolo fu c o n d o t t o in due t e m p i . Nel p r i m o si d e t e r m i n ò il regime delle tensioni secondo la teo- ria delle superfici sottili n o n resistenti a flessione, ricavando le tensioni Sx, Sφ, Tx φ nell'ipotesi di ca- rico uniforme (del valore p kg/L2), con le note formule (vedi notazioni di fig. 3).
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distinguendo con l'indice p, la freccia relativa, conviene a d o t t a r e :
f = fp= l , 1 5 fc, (16) p u r e t e n e n d o p r e s e n t e c h e :
a) t a n t o il feltro che il rivestimento in g o m m a , h a n n o funzione correttiva nei confronti del b o m b é ;
A d o t t e r e m o :
f = fc (17)
essendo valido, a n c h e in questo caso, q u a n t o si è detto al p r e c e d e n t e p u n t o b).
C o n c l u d i a m o , che p u r e m e t t e n d o in bilancio gli eventuali scarti dovuti alle imprecisioni di esecu- zione e di l e t t u r a del m e t o d o grafico suggerito, i risultati o t t e n u t i possono essere a p p l i c a t i senz'altro alle liscie di m a c c h i n a e, con il coefficiente corret- tivo m e d i o , indicato nella (16), alle presse.
G. Caminiti BIBLIOGRAFIA .
FRIEDRICH MÜLLER: Die Papierfabrikation und ihre Maschi- nen. Vol. I I ; II edizione.
Autori diversi: The manufacture of pulp and paper. Vol. V;
edizione 1939.
KARL KEIM: Sieb und Filz. Verlag der Deutschen Arbeits- front. 1943.
Riviste: Pulp and paper. Nov. 1951 - No 12.
Viene descritto un sistema di prefabbricazione in laterizio armato grazie al quale è possibile la co- struzione di superfici piane o curve con armatura incrociata. Si illustra la applicazione del sistema alla costruzione di una volta sottile autoportante, di luci mt 15x28, con appoggio su quattro colonne.
72 73
(15a)
(15b)
Il carico p t e n u t o in conto fu di 200 Kg. p e r m e t r o q u a d r a t o di sviluppo della volta (80 come peso p r o p r i o e 120 come sovraccarico accidentale).
R i p o r t i a m o i valori massimi (positivi e negativi) delle tensioni:
(negativo) (compressione in corrispondenza del centro della volta (x = 0 : φ = 0) (positivo) (trazione in cor- rispondenza delle coordi- n a t e (x = 0 : φ = 60°)
(negativo) (compressione in corrispondenza del centro della volta (x = 0 : φ = 0) (negativo) ( s o l l e c i t a z i o n e allo scorrimento in corri- spondenza del p u n t o (x = 1 : φ = 90°)
Fig. 2
Fig. 3
Si eseguì quindi una verifica delle strutture ai fenomeni di instabilità elastica. Come è n o t o , a questo proposito i criteri da adottarsi sono t u t t ' a l - t r o che esaurienti e precisi. S o p r a t t u t t o p e r volte di direttrici ellittiche, si p u ò d i s p o r r e soltanto di for- m u l e , s e m i e m p i r i c h e come quelle del L u n d g r e n (1) (1) H. LUNDGREN: Cylindrical Shell « The Danish Tech- nical Press » - Copenaghen 1950.
Fig. 4
che, s e p p u r e stabilite p e r volte di direttrici circo- lari possono essere utilizzate, a l m e n o con scopi di o r i e n t a m e n t o , a n c h e p e r volte di direttrice ellittica sostituendo al raggio R un raggio di c u r v a t u r a me- dio preso l i m i t a t a m e n t e alla zona centrale dove p u ò esistere il pericolo del carico di p u n t a .
N e l caso descritto R poteva ritenersi circa 12,5 m e t r i . Si ebbe p e r t a n t o :
(2) ODONE BELLUZZI: Sulla stabilità dell'equilibrio delle volte Zeiss Dywidag - Ricerche di Ingegneria N. 3 - 1935.
Sφ max
Sx max
Sx max
Txφ max
Dai valori delle Sφ, Sx, Tx φ, si potè senza dif- ficoltà risalire ai valori delle tensioni p r i n c i p a l i ed al tracciato delle isostatiche (fig. 5 riferita ad 1/4 di volta). Si o t t e n n e :
SI m a x (compressione) = — 14.400 K g / m t .
SII m a x (trazione) = + 9.242 K g / m t .
C o n t a n d o su u n ' a r e a m e d i a u t i l e , p e r m e t r o , di 135 cm2 si o t t e n n e come tasso di lavoro a compres- sione n e l laterizio
σ cubo = carico di r o t t u r a del calcestruzzo su pro- v e t t a cubica normale = 280 Kg/cm2. R = raggio di c u r v a t u r a = 1250 cm.
S = spessore v o l t a = 6 cm.
E = 220.000 Kg/cm2.
ossia un grado di sicurezza di 3.
Si tentò anche una applicazione della formula stabilita a n a l i t i c a m e n t e dal Belluzzi p e r volte a di- rettrice circolare calcolate come travi (2). T a l e for- m u l a dà il m o m e n t o flettente critico ossia il m o - m e n t o flettente p e r il quale si verifica l'instabilità elastica della sezione, in funzione del r a p p o r t o v a r i a b i l e con l'an- e di un coefficiente
golo al c e n t r o della volta. P e r a l t r o la sua applica-
bilità al caso p r e s e n t e è c e r t a m e n t e assai p i ù discu- tibile di q u a n t o n o n sia quella della formula del L u n d g r e n e questo in v i r t ù dei differenti concetti i n f o r m a t o r i , che qui sarebbe t r o p p o lungo discu- t e r e . Si p u ò r i c o r d a r e che a d o t t a n d o p e r R lo stesso valore p r i m a u s a t o , ed in a r m o n i a con esso, p e r l'angolo al centro φ il valore di 40°, la formul a del Belluzzi p o r t e r e b b e ad escludere il pericolo di ce- dimento di p u n t a in campo elastico, p o r t a n d o ad un valore di
Successivamente, come secondo t e m p o del cal- colo, si procedette ad u n a valutazione dei m o m e n t i flettenti Mφ, e degli sforzi taglianti Qφ agenti nel piano trasversale della volta.
Tale valutazione fu condotta con un metodo già preso in considerazione da vari a u t o r i come suffi- c i e n t e m e n t e a p p r o s s i m a t o — a l m e n o in d e t e r m i - nati casi — agli effetti p r a t i c i : p i ù p r e c i s a m e n t e con il m e t o d o consistente n e l considerare la volta come trave s t u d i a n d o l ' e q u i l i b r i o , n e l p i a n o tra- sversale, di u n a striscia di arco e l e m e n t a r e sotto- posta al carico esterno che la interessa ed al regime di tensione delle ΔTx φ delle Sφ e delle Qφ, risa- lendo quindi come i m m e d i a t a conseguenza alla de- terminazione dei valori Mφ.
Tale procedimento di calcolo p u ò essere con- dotto, come è n o t o , in forma e l e m e n t a r e conside- r a n d o ferma l'ipotesi della indeformabilità della sezione e limitandosi p e r t a n t o a considerare solo gli effetti degli spostamenti rigidi (sezione in stato 3.000 K g / m t .
9.242 K g / m t .
14.400 K g / m t .
8.200 K g / m t .
Fig. 6 di isostaticità); o p p u r e in forma p i ù precisa te- n e n d o in conto le deformazioni della sezione n e l p r o p r i o p i a n o (sezione in stato di iperstaticità) e r i c a v a n d o n e criteri di correzione a n c h e p e r il re- gime statico secondo la direzione l o n g i t u d i n a l e . N a t u r a l m e n t e ove si a d o t t i la forma di calcolo p i ù precisa il difficile consiste n e l definire con b u o n a approssimazione il grado di iperstaticità della se-
Fig. 7 Fig. 8
zione ossia in definitiva p r e c i s a m e n t e quell'effetto di b o r d o che si vuole i n d i v i d u a r e .
In p r i m a ipotesi, e sopra la base delle espe- rienze di lavori a n a l o g h i , p a r v e ragionevole limi- tare il calcolo alla sezione centrale della volta, adot- t a n d o , in corrispondenza dei p u n t i I di innesto della m e m b r a n a ai tensori di b o r d o le seguenti ipotesi sulle condizioni di vincolo :
a) deformazione permessa in senso orizzon- t a l e ;
b) deformazione permessa in senso verticale nella m i s u r a η , essendo η eguale alla freccia del p u n t o I calcolata considerando la volta come u n a trave appoggiata in corrispondenza dei t i m p a n i ;
c) rotazione del p u n t o I permessa data la tra- scurabile resistenza a torsione del tensore di b o r d o . Non r i p o r t i a m o , p e r non allungare eccessiva- mente il presente articolo, lo sviluppo dei calcoli che sulla base di queste ipotesi furono condotti se- condo i criteri suggeriti dal Lundgren (3) nel capi- tolo « Metodo della trave generalizzata ».
Limitandoci ai risultati finali osserviamo che i momenti massimi ricavati furono dell'ordine dei 120 k g m / m e t r o (valore assoluto): risultato che può considerarsi soddisfacente in relazione allo spes- sore adottato p e r la m e m b r a n a ed alla a r m a t u r a prevista p e r la stessa.
Q u a n t o al criterio costruttivo a d o t t a t o esso ob- bedì al desiderio di saggiare la seconda delle pos- sibilità limiti di prefabbricazione p r e c e d e n t e m e n t e esposte : si pensò q u i n d i di costruire a t e r r a la volta, nella sua totalità o autosufficienza statica — ossia m e m b r a n a , t i m p a n i e tensori di b o r d o — sollevan- dola q u i n d i alla q u o t a definitiva con m a r t i n e t t i agenti ai q u a t t r o angoli, ossia nei p u n t i ove sareb- b e r o in un secondo t e m p o state piazzate le colonne di sostegno. In tal m o d o , oltre ad ottenere u n a in-
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(3) H. LUNDGREN: op. cit., pagg. 93-110.
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Fig. 9
Fig. 10 dubbia semplificazione in molti p r o b l e m i esecutivi,
p a r t i c o l a r m e n t e in quelli inerenti alla messa in o p e r a dei t r a v e t t i , getto, ecc. n o n c h è un sensibile r i s p a r m i o di c e n t i n a t u r e , era possibile p r o v a r e la sensibilità della s t r u t t u r a e la sua capacità di adat- t a m e n t o a regimi di sollecitazione diversi dai nor- mali t r a e n d o n e conclusioni sulle già discusse pos- sibilità di p r e f a b b r i c a z i o n e .
Così definito il criterio costruttivo generale si presentava il p r o b l e m a della scelta della direzione di prefabbricazione dei travetti costituenti la m e m - b r a n a , dato che tale direzione poteva seguire le ge- neratrici o p p u r e le direttrici ed in conseguenza differenti potevano risultare le forme dei travetti e quelle delle c e n t i n a t u r e provvisorie di appoggio.
Si optò p e r la p r i m a soluzione ed i travetti risulta- rono p e r t a n t o rettilinei e di lunghezza tale da per- m e t t e r e u n a certa facilità di m a n o v r a e di messa in o p e r a (circa m t . 3,30). Q u a n t o alle sezioni di a r m a t u r a relative esse furono imposte sia dal re- gime delle tensioni p r i n c i p a l i di trazione che dalle necessità di conferire ai travetti u n a ragionevole resistenza alla flessione in t u t t e le fasi di t r a s p o r t o , messa in o p e r a , getto delle n e r v a t u r e , ecc. I tra- vetti così costruiti furono appoggiati a centine in legname il cui estradosso coincideva con la curva direttrice della v o l t a : tali centine furono costruite in elementi di lunghezza o p p o r t u n a , u n i t i con bul- loni, in m o d o da r e n d e r l i a d a t t a b i l i ad u n a certa g a m m a di luci trasversali.
Grazie a tali centine n o n fu difficile la messa in o p e r a di t u t t i i travetti e la conseguente realizza- zione della superficie geometrica richiesta (fig. 6).
R i m a n e v a , come successiva fase costruttiva, la messa in o p e r a d e l l ' a r m a t u r a trasversale, ossia dei t o n d i n i secondo le direttrici. La relativa operazione si compì senza difficoltà ed i ferri previsti dal cal- colo ( d i a m e t r o massimo 14 m m . ) t r o v a r o n o eccel- lente sistemazione nei canali trasversali, tra il ferro longitudinale inferiore ed il s u p e r i o r e o p p u r e al disopra di q u e s t ' u l t i m o là dove il regime dei mo-
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Fig. 11 m e n t i M φ lo richiedeva. Come si osserva in fig. 5 la volta presenta u n a a m p i a zona nella quale le due famiglie di isostatiche corrispondono a tensioni principali di compressione e logicamente in tali zone le a r m a t u r e furono ridotte al minimo indi- spensabile: nelle zone di isostatiche di trazione la continuità delle a r m a t u r e longitudinali in corri- spondenza delle centine di a p p o g g i o fu assicurata con saldatura elettrica.
P e r q u a n t o r i g u a r d a gli e l e m e n t i di b o r d o , fu- r o n o realizzati come segue: i t i m p a n i di testata in archi ellittici a spinta eliminata con t i r a n t e , sem- p l i c e m e n t e appoggiati sulle colonne ( v e d r e m o p i ù avanti come fu realizzato l ' a p p o g g i o ) ; i tensori di b o r d o con t o n d i n i di acciaio s e m i d u r o n a t u r a l m e n t e con rivestimento di calcestruzzo ( m i s u r e cm. 12 x 28): al lato del tensore si ricavò un sottile canale di gronda. Si procedette q u i n d i al getto u s a n d o le seguenti p r o p o r z i o n i :
A) calcestruzzo p e r colonne ed elementi di b o r d o 350 K g . di cemento
0,400 m3 di sabbia grossa
0,400 m3 pietrisco granitico 2 a 10 mm.
0,400 m3 pietrisco granitico fino a 30 m m . B) N e r v a t u r e della m e m b r a n a
400 K g . di cemento 0,350 m3 sabbia m e d i a 0,350 m3 sabbia grossa
0,350 m3 pietrisco granitico fino a 5 m m . Il calcestruzzo A) fu v i b r a t o con v i b r a t o r i a si- luro che si utilizzarono sia p e r immersione nel getto che p e r applicazione alle casseforme in quelle zone nelle quali la disposizione dei ferri di a r m a t u r a rendeva difficile l ' i m m e r s i o n e . Q u a n t o al getto B) delle n e r v a t u r e lo stesso n o n venne v i b r a t o non prestandosi a tale operazione sia p e r c h è presentava u n a messa di getto ridotta su un fronte m o l t o esteso che p e r essere stato t e n u t o a b b a s t a n z a fluido onde
assicurare un b u o n r i e m p i m e n t o delle n e r v a t u r e (il che spiega anche la ragione della forte p r o p o r z i o n e di cemento).
Q u a n t o alle q u a t t r o colonne, esse furono gettate in posizione orizzontale al lato delle basi, contem- p o r a n e a m e n t e al resto della s t r u t t u r a .
* * *
A q u a t t o r d i c i giorni dal getto si p r e p a r a r o n o le incastellature di sollevamento m e t t e n d o in opera con o p p o r t u n a c o n t r o v e n t a t u r a le incastellature m e t a l l i c h e destinate a p e r m e t t e r e l'azione dei mar- t i n e t t i . Tali incastellature constavano essenzial- m e n t e di colonne (sezione = due ferri ad U saldati) di altezza o p p o r t u n a , disposte in ragione di due p e r angolo e studiate in m o d o da p e r m e t t e r e l ' a p - poggio di traverse m e t a l l i c h e a varie quote (ogni 20 cm. come m i n i m o ) . T a l i traverse in ragione di due p e r ogni p a i o di colonne e r a n o destinate a sop- p o r t a r e r i s p e t t i v a m e n t e il peso della volta (tra- versa superiore) e la reazione di appoggio del m a r - tinetto (traversa inferiore) ed i n o l t r e , p o t e n d o scor- rere lungo le colonne o p p u r e essere fissate alle stesse, p e r m e t t e v a n o l'azione del m a r t i n e t t o e la sua ripresa (fig. 8).
P r i m a di p r o c e d e r e alla operazione di solleva- m e n t o vera e p r o p r i a fu effettuata u n a prova di carico. A tale scopo si sollevò la volta di circa 30 cm. dal p r i m i t i v o p i a n o di appoggio d i s p o n e n d o i m a r t i n e t t i nei vuoti o p p o r t u n a m e n t e previsti nei p l i n t i di fondazione e destinati a sedi delle colonne di sostegno della volta. In tal m o d o la s t r u t t u r a fu messa nelle precise condizioni di vincolo previste dal calcolo, ossia semplice appoggio su 4 p u n t i . Si caricò q u i n d i con m a t t o n i fino a raggiungere il va- lore t e n u t o in conto come sovraccarico accidentale (120 K g . p e r m e t r o q u a d r a t o ) l i m i t a n d o p e r ò l ' o p e - razione ad u n a a m p i a zona centrale (fig. 7) poichè logicamente non era possibile, o p e r lo m e n o non
Fig. 12 era molto facile, a p p l i c a r e il carico su t u t t a la su- perficie: d ' a l t r a p a r t e va osservato che la disuni- formità di carico costituiva u n a condizione p i ù gravosa, specialmente p e r u n a volta di direttrice ellittica.
Le deformazioni furono controllate con esten- simetri e con flessimetri nel centro della volta e con flessimetri in corrispondenza della mezzeria dei tensori di b o r d o . La m e m b r a n a si deformò sensibil- m e n t e in corrispondenza del c e n t r o , ma in forma p e r f e t t a m e n t e elastica : accusò u n a freccia massima di 44 m m . Tale valore venne confrontato con la freccia ricavabile p e r via analitica della formula :
b i l m e n t e p i ù forte : p e r a l t r o , poichè la formula ri- p o r t a t a è stabilita n e l l ' i p o t e s i di perfetto regime di m e m b r a n a e di carico u n i f o r m e , n o n p u ò essere presa come base assoluta di c o n f r o n t o : in effetti la posizione del carico e v i d e n t e m e n t e favoriva il co- siddetto effetto Brazier, di a p p i a t t i m e n t o del cen- t r o della volta.
Q u a n t o alla freccia in corrispondenza della mezzeria dei tensori di b o r d o essa fu di 19 m m . a l l ' a t t o del disarmo e p r a t i c a m e n t e n o n subì varia- zioni p e r effetto del sovraccarico il che confortò le ipotesi t e n u t e in conto p e r il calcolo degli effetti di p e r t u r b a z i o n e dei b o r d i .
Realizzata la prova di carico si p r o c e d e t t e al sollevamento della volta alla q u o t a di imposta pre- vista (4 m e t r i ) : la o p e r a z i o n e si svolse senza incon- venienti (fig. 9) a n c h e se un p o ' l e n t a m e n t e , data la scarsa efficenza dei m a r t i n e t t i usati.
P o r t a t a in quota la volta, r i m a n e v a l ' u l t i m a ope- razione : la messa in o p e r a delle colonne in calce- struzzo ed a p p o g g i o della volta sulle stesse. Questo fu realizzato a p p l i c a n d o alla sommità delle colonne m e t a l l i c h e un p a r a n c o grazie al quale n o n fu diffi- cile sollevare la colonna — che giaceva p r e f a b b r i - cata al lato del p l i n t o di base — facendola q u i n d i e n t r a r e nella sede predisposta (fig. 10).
Messe a p i o m b o le colonne nella loro posizione definitiva si o t t e n n e l ' a p p o g g i o della volta su di esse p i a z z a n d o i m a r t i n e t t i nelle cavità previste in sommità delle colonne stesse e m a n o v r a n d o l i in senso discendente.
La volta così t e r m i n a t a presenta un aspetto in- teressante ed esteticamente soddisfacente sia inter- n a m e n t e che e s t e r n a m e n t e (figg. 11 e 12). Le forti luci libere t r a le colonne (15 x 28 m t . ) il g r a n d e v o l u m e disponibile a l l ' i n t e r n o grazie alla completa assenza di t i r a n t i al p i a n o di imposta, la r e n d o n o atta a molteplici usi. P e r ò , ancor p i ù di queste ca- ratteristiche, p r o p r i e del t i p o di s t r u t t u r a , conviene m e t t e r e in evidenza quelle che sono p r o p r i e del sistema costruttivo che si è rivelato p e r f e t t a m e n t e p a r i alle a s p e t t a t i v e , ossia p r a t i c o , r a p i d o ed eco- n o m i c o : non solo m a , ed è questa a p a r e r m i o la conclusione p i ù interessante — tale da a m p l i a r e le possibilità di realizzazione in t e m a di s t r u t t u r e m e m b r a n a l i e l a m i n a r i .
Si p u ò d i r e , in a l t r i t e r m i n i , che si t r a t t a di qualcosa di più di un semplice espediente p e r co- struire le volte sottili anche in laterizio a r m a t o : si t r a t t a di un sistema che p u ò p e r m e t t e r e la realiz- zazione di t e m i architettonici e s t r u t t u r a l i fino ad oggi di p r o b l e m a t i c a convenienza p e r il c e m e n t o a r m a t o o r d i n a r i o .
Giulio Pizzetti (con a e b rispettivamente semiasse m i n o r e e mag-
giore e risultò sensi-
MOMENTO ELLENICO
di ROBERTO FASOLA
L'A. dei disegni e dei testi affiancati è un pittore che ha esposto recentemente alla Galleria della Bussola. Ha meditato sul lin- guaggio dell'architettura greca con una sen- sibilità vicina a quella dell'architetto d'oggi, ma non identica. Ci sembra utile conoscere come la pittura, specie quella astratta at- tuale, legge nelle forme della tettonica.
A d r i a n o e b b e p e r Atene u n a ininter- rotta predilezione.
Le colonne del T e m p i o di Giove da lui riedificato sono u n a specie di Monte- cassino ricostruito coi fondi E R P , e al cospetto del P a r t e n o n e sono a r d i t e e sto- nate come un grattacielo e u r o p e o .
Ateneo. Stadio olimpico.
P e r P i n d a r o il b e l l ' a t l e t a era u n a spe- cie di dio.
E stadio fu c h i a m a t o q u e l luogo dove sta dio.
N e l l ' a r t e greca è visibile il gusto della nostra civiltà occidentale allo stato nascente.
Il p l a t i n o allo stato nascente è il catalizzatore che t u t t i sanno.
Non c'è d u b b i o che l'arte astratta è un linguaggio di recente attivazione, un mezzo di comunicazione u m a n a allo stato nascente.
Greca, p a l u d a m e n t o del V secolo, rigore di un verso di Saffo.
La logica greca è d e d u t t i v a ? Anche certa a r c h i t e t t u r a . Invece di a p p o r r e e a d d u r r e p i e t r a a p i e t r a , deduce e ricava.
Nella fattispecie, la cavea d e l tea- t r o di Argos presso A t e n e . Un p o r t o n a t u r a l e d ' a p p r o d o alla voce.
