12- Verifica agli Stati Limite di Esercizio La verifica agli stati limite di esercizio consiste nel controllare che le deformazioni siano inferiori ai limite forniti dalla normativa.

(1)

1- verifica soddisfatta f ≤ f_lim = 1 con f = 1.708594×10−5m f 5 384 q_t⋅l_int4 E_v⋅J_x ⋅ := f_lim = 0.036 m f_lim 1 200⋅larc :=

La freccia limite sarà data:

q_t 2.268 N mm =

q_t :=

(

p_pan+q_{s_I}

)

⋅l_int Il carico totale vale:

q_{s_I} 9.6 10⋅ −4 N mm2 ⋅ := Sovraccarico neve: p_pan 30 10⋅ −5 N mm2 ⋅ :=

Carico permanente portato al metro lineare (peso copertura):

12- Verifica agli Stati Limite di Esercizio

La verifica agli stati limite di esercizio consiste nel controllare che le deformazioni siano inferiori ai limite forniti dalla normativa.

13.1 Verifica dei pannelli di copertura

Per questi elementi la freccia totale, dovuta al carico permanente ed al sovraccarico, non deve superare 1/200 della luce.

Lunghezza arcarecci: l_arc:= 7240 mm⋅

Interasse arcarecci: l_int := 1800 mm⋅

Lunghezza pannelli: l_pan := l_int l_pan = 1800 mm

Spessore pannelli: s_p:= 12 mm⋅

Momento d' inerzia: J_x lpan sp 3 ⋅ 12

:= J_x = 259200 mm4

(2)

q_ven −2 N mm = q_ven:= q_v⋅l_int q_v −9.74×10−4 N mm2 ⋅ :=

Sovraccarico vento sulla copertura:

q_nev 2 N mm =

q_nev:= q_{s_I}⋅l_int

q_{s_I} 9.6 10⋅ −4 N mm2 ⋅ := Sovraccarico neve: q_t 1.01 N mm = q_t := p_arc+q_pan Somma dei carichi permanenti:

q_pan 0.54 N mm =

q_pan:= p_pan⋅l_int

p_pan 30 10⋅ −5 N mm2 ⋅ :=

Carico permanente portato al metro lineare (peso copertura):

p_arc 0.47 N mm ⋅ := Peso proprio arcareccio:

Carichi agenti

W_a:= 3×10−4⋅m3 Modulo di resistenza:

J_a:= 3×10−5⋅m4 Momenti principali d' inerzia:

A_a := 6×10−3⋅m2 Area:

Gli arcarecci sono realizzati con profili tubolari φ 200/10, per il calcolo delle loro caratteristiche vedi paragrafo 6.7.1.

(3)

0- verifica non soddisfatta 1- verifica soddisfatta f ≤ f_lim = 1 con f = −4×10−3m f 5 384 F_{e_2}⋅l_arc4 E J⋅ _a ⋅ := F_{e_2} −1 N mm = F_{e_2}:= q_t+q_ven

Con carico vento assunto come azione base:

II° Caso di carico

0- verifica non soddisfatta

1- verifica soddisfatta f ≤ f_lim = 1 con f = 0.01585 m f 5 384 F_{e_1}⋅l_arc4 E J⋅ _a ⋅ := F_{e_1} 3 N mm = F_{e_1}:= q_t+q_nev

Con carico neve assunto come azione base:

I° Caso di carico

f_lim = 0.036 m f_lim 1

200⋅larc :=

(4)

1- verifica soddisfatta

v_max ≤ v_lim = 1 con

v_max:= 7 mm⋅

La freccia orizzontale massima è raggiunta al nodo 1 e vale:

Controvento di falda

v_max ≤ v_lim = 1 con

v_max:= 35 mm⋅

La freccia orizzontale massima è raggiunta al nodo 1 e vale:

f_max ≤ f_lim = 1

13.3 Verifica del telaio

Per questo elemento la freccia verticale massima dovuta al solo sovraccarico non deve superare 1/400 della luce.

Le frecce teoriche orizzontali dovute all' azione del vento non devono essere maggiori di 1/500 dell' altezza totale dell' edificio.

Luce copertura: L:= 30 m⋅

Altezza massima dell' edificio: H := 16.55 m⋅ Freccia verticale limite: f_lim L

400

:= f_lim = 75 mm

Spostamento orizzontale limite: v_lim H 400

:= v_lim = 41 mm

Come si può osservare dallo schema riportato di seguito i valori delle frecce, ottenute con il programma di calcolo, rispettano i limiti indicati:

Trave principale

La freccia verticale massima è raggiunta al nodo 21 e vale: f_max:= 30 mm⋅ con

(5)

F_df 3.6 N mm =

F_df := p i⋅_m

Considerando l' area di competenza di ciascun corrente la distribuzione uniforme di carico agente sul corrente sarà:

p 97 daN m2 ⋅ := La pressione del vento sulla parete sopravento

già calcolata nel paragrafo 3.2.1.6 è data:

Carico lineare con carico vento assunto come azione base:

I combinazione di carico (rare)

13.4.2 Caratteristiche della sollecitazione

L:= 30000 mm⋅ Luce capriata:

i_m := 3712 mm⋅ Interasse tra i montanti:

h_max:= 8060 mm⋅ Altezza massima dei montanti:

i_mon = 67 mm i_mon Jmon A_mon := Raggi d'inerzia: J_mon = 2.7×10−5m4 J_mon π φmon 4 φ_i4 −

(

)

⋅ 64 :=

Momenti principali d' inerzia:

A_mon = 6×10−3m2 A_mon π φmon 2 φ_i2 −

(

)

⋅ 4 := Area: φ_i = 180 mm φ_i := φ_mon−2 s⋅ _mon Diametro interno: s_mon:= 10 mm⋅ Spessore: φ_mon:= 200 mm⋅ Diametro esterno:

13.4.1 Caratteristiche geometriche della sezione

(6)

II combinazione di carico (frequenti)

Carico lineare con carico vento assunto come azione base: ψ_1v := 0.2

F_df := ψ_1v⋅

(

p i⋅_m

)

F_df 0.72 N

mm =

Quindi la condizione più ravosa risulta essere la I.

La freccia di riferimento sarà: f_max hmax 200 := f_max = 40.3 mm f 5 384

⎛⎜

⎝

⎞

⎠

⋅Fdf h_max4 E J⋅ _mon ⋅ :=

f = 7 mm f ≤ f_max = 1 1- verifica soddisfatta