RE 06. Lavori di Manutenzione Straordinaria del Sovrappasso alla SR ex SS. n. 103 al km nel Comune di Montesano sulla Marcellana (SA)

VERIFICHE E TABULATO DI CALCOLO Rif. U.P. :

Scala:

varie

File origine: data:

Dicembre 2020

ELABORATI PROGETTO ESECUTIVO

Lavori di Manutenzione Straordinaria del Sovrappasso alla SR ex SS. n. 103 al km. 1+000 nel Comune di Montesano sulla

Marcellana (SA)

RE 06

geom. Umberto La Sala ing. Rosa Giovelli

dott.ssa Alessandra Polese ing. Michele Brigante

via Lungomare Colombo n. 103 84129 SALERNO

collaboratore

ing. Carmine D'Ambrosio

CARATTERISTICHE E GEOMETRIA DEI MATERIALI

CALCESTRUZZO

C20/25            

c fck [N/mm2]

fcd [N/mm2]

Ec [N/mm2]

no c,inf ninf  r,inf Ec,inf [N/mm2]

1,5 20 11,33 29962 7,01 2 21,03 -0,000465 9987

ACCIAIO PER CALCESTRUZZO ARMATO

B450C            

s ft [N/mm2] fy,nom

[N/mm2] fsd

[N/mm2] Es [N/mm2]

1,15 540 450 391 210000

ACCIAIO DA CARPENTERIA S355            

Mo=M1 ft [N/mm2]

per t<=40m

m

fy,K [N/mm2]p

er t<=40mm

ft [N/mm2]

t>=40m m

fy,K [N/mm2]

t>=40mm

Es [N/mm2] 

coef. di espansione termica lineare (per temperature fino a 100°C) 

1,25 510 355 470 335 210000 0,3 0,000012  

CONNETT

ORI            

ft

[N/mm2]   ^fy,K

[N/mm2]  

510   ³⁵⁵  

CARATTERISTICHE DEL SOLAIO

Soletta piena in calcestruzzo normale, spessore minimo affinche non sia richiesta la verifica esplicita

dellostato limite di deformazione          

hmin=luce/35=2350/35=65,71

mm            

altezza effettiva hc [mm]

40            

spessore soletta s [mm]

200            

BULLONI CLASSE 8.8 E DADO CLASSE 8

ftb

[N/mm2]   ^fy,b

[N/mm2]  

800   ⁶⁴⁰  

PENETRAZIONE

I collegamenti testa a testa, a T e a croce a piena penetrazione sono realizzati con materiale di apporto aventi resistenza uguale o maggiore a quella degli elementi collegati.Una saldatura a piena penetrazione è caratterizzata dalla piena fusione del metallo di base attraverso tutto lo spessore dell'elemento da unire con il materiale di apporto

UNIONI SALDATE A CORDONI D'ANGOLO

La resistenza di progetto,per unità di lunghezza, dei cordoni d'angolo si determina con riferimento all'altezza di gola a

 1 2 ^M2

0,85 0,7 0,85 1,25

Struttura acciaio- calcestruzzo Profilo ad U saldato

lo [mm] h [mm]  binf [mm]  t

w 

[mm]  t

f 

[mm]  Bsup [mm]  S [cmq]  P [daN/m]  Ix [cm4]  Wxsup [cm3]  Wxinf  [cm3] 

Iy [cm4]  Wy  [cm3] 

iy [cm] 

12.200 980 460 12 20 300 383 301 547.485 9.586 13.390 184.246 5.147 21,93 Ali in compressione Anima (flessione)

Classificazione profilato

Beff soletta

[mm]

c/tf 33 

PRIMA CLASSE

d/tw 124 

^TERZA_CLASSE

yginf [cm]  ygsup  [cm] 

ix [cm]

 0,81 1830 20,80 26,85 78,17 100,89

40,89  57,11  ^37,80



FASI COSTRUTTIVE DELLA NUOVA TRAVE IN ACCIAIO CALCESTRUZZO E CARATTERISTICHE GEOMETRICHE MECCANICHE DELLA SEZIONE TRASVERSALE A TEMPO INIZIALE E TEMPO INFINITO

FASE 1

Getto del calcestruzzo autocompattante, la sezione reagente è data solo dal profilato metallico. Vengono fatte due verifiche: la prima che tiene conto delle condizzioni di carico nella fase di costruzione, la seconda per poter sovrapporre lo stato di sollecitazione alle altri fasi

sollecitazioni dovute al peso proprio della struttura e carichi permanenti

G1+1.3G2 Msd [KN/m]

Vsd [KN]

834,40 328,30

FASE 2

ultimo vengono eseguite applicando i carichi sia tenendo conto della storia di carico, sia applicando l'intero carico fin dall'inizio sulla trave composta.

sollecitazioni secondo schemi Circ. 3784/62

sollecitazioni secondo codice della strada autocarro 75 kN

sollecitazioni secondo il DM2018 Msd

[KN/m]

Vsd [KN] Msd

[KN/m]

Vsd [KN] Msd

[KN/m]

Vsd [KN]

1260,43 440,18 1315,60 485,30 2763,90 911,00

t=0

Aid [cm2] Sid [cm3] yinf [cm] ysup [cm] Jid [cm4] Ws,inf [cm3]

Wc,sup [cm3]

Ws,sup [cm3]

Wc,inf [cm3]

905 74151 85,8 36,20 1.041.911

12.143

201.730

85.403

598.577 t=infinito

Aid [cm2] Sid [cm3] yinf [cm] ysup [cm] Jid [cm4] Ws,inf [cm3]

Wc,sup [cm3]

Ws,sup [cm3]

Wc,inf [cm3]

557 38268 74,0 48,00

785.961

10.621

344.295

32.748 688.589

VERIFICH

E  

Fase 1  

sollecitazioni dei soli carichi

permanenti    

M(z=l/2)

[KNcm] T(z=0,l)

[KN] Mpl,sup

[KNm] Mpl,inf

[KNm] Mpl,rd

[KNm] Vp,rd [KN] fs,inf

[N/mm2] fs,sup [N/mm2]  

83.440

328

272.247

380.273

272.247

1.771

78 109    

Fase 2

sollecitazioni secondo schemi Circ. 3784/62

t=0 t=infinito

M(z=l/2) [KNcm]

T(z=0,l) [KN]

fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

126.043 440,18 103,79 14,76 -2,11 -6,25 118,67 -38,49 -1,83 -3,66

autocarro 75 kN

t=0 t=infinito

M(z=l/2) [KNcm]

T(z=0,l) [KN]

fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

131.560 485,30 108,34 15,40 -2,20 -6,52 123,87 -40,17 -1,91 -3,82

sollecitazioni secondo il DM2018            

t=0 t=infinito

M(z=l/2)

[KNcm] T(z=0,l)

[KN] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup

[N/mm2] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup [N/mm2]

276.390

911,00 227,60 32,36 -4,62 -13,70 260,23 84,40 -4,01 -8,03

RITIRO                          

Ec,inf

[N/mm2] G  ^{r,inf Ac [mm2] Nr,inf}

[KN] fc [N/mm2] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup [N/mm2]

9987 1,5 -0,000465 366000 -1912 5,22 34,10 -56,51 2,54 1,48 ESCURSIONE TERMICA

INVERNALE (tinf)                      

T ^G [°C-1] ^{Ac [mm2] Nr,inf}

[KN] fc [N/mm2] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup [N/mm2]

-55 1,5 0,000012 400000 -2373 6,48 42,31 -70,12 3,15 1,84 ESCURSIONE TERMICA

INVERNALE (t=0)                      

T ^G [°C-1] ^{Ac [mm2] Nr,inf}

[KN] fc [N/mm2] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup [N/mm2]

-55 1,5 0,000012 400000 -7119 19,45 74,96 -100,47 5,12 -1,01 ESCURSIONE TERMICA ESTIVA

(tinf)                      

T ^G [°C-1] ^{Ac [mm2] Nr,inf}

[KN]

fc [N/mm2] fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

55 1,5 0,000012 400000 2373 -6,48 -42,31 70,12 -3,15 -1,84 ESCURSIONE TERMICA ESTIVA

(t=0)                      

T ^G [°C-1] ^{Ac [mm2] Nr,inf}

[KN]

fc [N/mm2] fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

55 1,5 0,000012 400000 7119 -19,45 -74,96 100,47 -5,12 1,01

Circ. 3784/62 PERIODO INVERNALE

STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=0

STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=INFINITO

    ^fs,inf

[N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

    212,85 -142,22 5,55 -5,78 195,08 -165,12 3,86 -0,34

PERIODO ESTIVO STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=0

STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=INFINITO

    ^fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup

[N/mm2] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup [N/mm2]

    62,93 58,73 -4,68 -3,75 110,46 -24,87 -2,44 -4,02

sollecitazioni secondo codice della strada autocarro 75 kN

PERIODO

INVERNALE STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI

CARICHI NELLE VARIE FASI A T=0 STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=INFINITO

    ^fs,inf

[N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

    217,39 -141,58 5,45 -6,05 200,27 -166,80 3,78 -0,50

PERIODO ESTIVO STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=0

STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=INFINITO

    ^fs,inf

[N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

fs,inf [N/mm2]

fs,sup [N/mm2]

fc,inf [N/mm2]

fc,sup [N/mm2]

    67,47 59,37 -4,78 -4,03 115,65 -26,56 -2,52 -4,18

sollecitazioni secondo il DM2018 PERIODO

INVERNALE STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI

CARICHI NELLE VARIE FASI A T=0 STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=INFINITO

    ^fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup

[N/mm2] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup [N/mm2]

    336,66 -124,62 3,04 -13,23 336,63 -42,23 1,67 -4,71

PERIODO ESTIVO STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=0

STATO TENSIONALE TOTALE DOVUTO AI CARICHI NELLE VARIE FASI A T=INFINITO

    ^fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup

[N/mm2] fs,inf

[N/mm2] fs,sup

[N/mm2] fc,inf

[N/mm2] fc,sup [N/mm2]

    186,74 76,33 -7,20 -11,20 219,36 128,37 -6,59 -5,53

   

CHIMICO

Nelle strutture composte si definiscono sistemi di connessione i dispositivi atti ad assicurare la trasmissione delle forze di scorrimento tra acciaio e calcestruzzo

 v ft [N/mm2]

fck [N/mm2]

d [mm] hsc [mm]  Kt PRd [KN] V [KN] n connettori fascia 100cm

1,25 800 20 16 140 1,00 0,700 32 138 9

La presente relazione illustra le ipotesi e le elaborazioni effettuate per le verifiche del ponte di cui al titolo, finalizzate ad accertare lo stato attuale del ponte e le sue condizioni rispetto alla permanenza in esercizio.

Nella relazione generale sono riportati tutti gli elementi geometrici e le caratteristiche dei materiali desunte dallo studio diagnostico e di conoscenza, eseguito specificamente, che qui si intende – per brevità – richiamato.

Il manufatto è composto da un sistema classico di ponte a travata, con tre travi in c.a. longitudinali, un traverso in c.a. in mezzeria e due traversi di testata posizionati sulle due spalle in c.a. L’impalcato è costituito da una soletta in c.a. con funzione di ripartizione dei carichi.

In questa relazione sono riportate esclusivamente le sollecitazioni massime e gli inviluppi conseguenti alle condizioni di carico previste, mentre le verifiche delle sezioni sono riportate nell’elaborato di sintesi.

1.1 Premessa

1.1.1 Cenni sulla casa produttrice del software

La relazione seguente riporta i dati relativi ai criteri di progettazione, alla geometria, alla meccanica della struttura descritta al relativo paragrafo, nonché i relativi risultati dei calcoli strutturali così come ricavati con il Software "FaTA-e" prodotto e distribuito da Stacec srl con sede in Bovalino (RC), concesso in licenza al responsabile dei calcoli.

Il software è sviluppato per la progettazione e la verifica di manufatti ed con elementi strutturali in C.A., in Acciaio, in legno (massiccio e/o lamellare) o in muratura.ed articola le operazioni di progetto secondo tre fasi distinte:

1) preprocessore: fase di Input dove viene definita e modellata interamente la struttura;

2) solutore: fase di elaborazione della struttura tramite un solutore agli elementi finiti;

3) post-processore: fase di verifica degli elementi, creazione degli elaborati grafici e della relazione di calcolo.

1.1.2 Descrizione dell’Opera da calcolare

Comune : MONTESANO SULLA MARCELLANA

PROVINCIA : SALERNO

Oggetto : Sovrappasso alla SR ex SS n. 103“ al Km.ca 1+000 1.2 Riferimenti Normativi

- Norme relative ai carichi per il calcolo dei ponti stradali vigenti all’epoca della progettazione con particolare riferimento al D.M. LLPP del 14.02.1962 n. 384 e la storica Normale del 14.09.1933;

- Legge 05.11.1971 n. 1086 “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”;

- Decreto Legislativo n. 285 del 30 aprile 1992 e s.m.i. “Nuovo Codice della Strada”;

- Circolare 02.02.2009 n. 617 “Nuova circolare delle norme tecniche per le costruzioni”.

- Decreto Ministero delle Infrastrutture del 17.01.2018 “Aggiornamento delle Norme Tecniche per le Costruzioni”;

- Circolare 11.02.2019 n. 7 “Istruzioni per l’applicazione delle norme tecniche per le costruzioni di cui al DM 17/01/2018”.

- Linee Guida per la Classificazione e gestione del rischio, la valutazione della sicurezza e monitoraggio dei ponti esistenti”.

1.3 Convenzioni,Unità di misura e simboli adottati.

Nei calcoli sono state utilizzate le seguenti unità:

- distanze : cm

- forze, tagli, e sforzi normali : daN - coppie e momenti flettenti : daNm - carichi sulle aste : daN/m - carichi su superfici : daN/m²

- peso specifico : daN/m³

- tensioni e resistenze : daN/m²

- temperatura : °C

I simboli adottati hanno il seguente significato:

q : fattore di comportamento ;

Rck : Resistenza caratteristica cubica a compressione del calcestruzzo;

fck : Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo;

Ec : Modulo elastico secante del calcestruzzo;

Ect : Modulo elastico a trazione del calcestruzzo fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo;

fctk,0.05 : Resistenza caratteristica a trazione;

 : Coefficiente di Poisson;

t : Coefficiente di dilatazione termica;

ps : peso specifico;

fyk : Resistenza caratteristica di snervamento dell’acciaio;

ftk : Resistenza caratteristica di rottura dell’acciaio;

fd : resistenza di calcolo dell’acciaio;

A : Superficie della sezione trasversale;

Jx : Momento di inerzia rispetto all’asse X;

Jy : Momento di inerzia rispetto all’asse Y;

Jxy : Momento di inerzia centrifugo rispetto agli assi X ed Y;

Jt : Fattore torsionale;

N : sforzo normale;

M

T

: Momento Torcente;

M

XZ

: Momento Flettente X-Z;

T

XZ

: Taglio X-Z;

M

XY

: Momento Flettente X-Y;

T

XY

: Taglio X-Y;

f : Frequenza del modo i-esimo;

T : Periodo del modo i-esimo;



x

: Fattore di partecipazione del modo i-esimo in direzione x;



y

: Fattore di partecipazione del modo i-esimo in direzione y;



z

: Fattore di partecipazione del modo i-esimo in direzione z;

N

Sd

: Sforzo Normale sollecitante di calcolo;

M

SdXZ

: Momento Flettente X-Z sollecitante di calcolo;

M

SdXY

: Momento Flettente X-Y sollecitante di calcolo;

Mt

S

: Momento Torcente sollecitante di calcolo;

V

SdXZ

: Taglio X-Z sollecitante di calcolo;

V

SdXY

: Taglio X-Y sollecitante di calcolo;

N

Rd

: Sforzo Normale resistente di calcolo;

M

RdXZ

: Momento Flettente X-Z resistente di calcolo;

M

RdXY

: Momento Flettente X-Y resistente di calcolo;

Mt

R

: Momento Torcente resistente di calcolo;

V

RdXZ

: Taglio X-Z resistente di calcolo;

V

RdXY

: Taglio X-Y resistente di calcolo;



c

: Tensioni del calcestruzzo;



s

: Tensioni delle armature;



c,lim

: Tensioni limite del calcestruzzo;



s,lim

: Tensioni limite dell’acciaio;

f/l : rapporto freccia/lunghezza;

f

lim

: valore limite del rapporto freccia/lunghezza;

2 Descrizione del Modello

2.1 Modello assunto per il calcolo

L’analisi numerica della struttura è stata condotta attraverso l’utilizzo del metodo degli elementi finiti ipotizzando un comportamento elastico-lineare.

Il metodo degli elementi finiti consiste nel sostituire il modello continuo della struttura con un modello discreto equivalente e di approssimare la funzione di spostamento con polinomio algebrico, definito in regioni (dette appunto elementi finiti) che sono delle funzioni interpolanti il valore di spostamento definito in punti discreti (detti nodi).

Gli elementi finiti utilizzabili ai fini della corretta modellazione della struttura verranno descritti di seguito.

Il modello di calcolo può essere articolato sulla base dell’ipotesi di impalcato rigido, realizzata attraverso l’introduzione di adeguate relazioni cinematiche tra i gradi di libertà dei nodi costituenti l’impalcato stesso.

Il metodo di calcolo adottato, le combinazioni di carico, e le procedure di verifica saranno descritte di seguito.

Riferimento globale e locale.

La struttura viene definita utilizzando una terna di assi cartesiani formanti un sistema di riferimento levogiro, unico per tutti gli elementi e chiamato "globale". Localmente esiste un ulteriore sistema di riferimento, detto appunto "locale", utile alla definizione delle caratteristiche di rigidezza dei singoli elementi. I due sistemi di riferimento sono correlati da una matrice di rotazione.

Modellazione geometrica della struttura

Il modello geometrico (mesh) della struttura è basato sull’utilizzo dei seguenti elementi:

- Nodi

Si definiscono nodi, entità geometriche determinate tramite le tre coordinate nel riferimento globale. I nodi, nello spazio

tridimensionale, posseggono tre gradi di libertà traslazionali e tre rotazionali. Essi sono posizionati in modo da definire gli

estremi degli elementi finiti e, di regola, in ogni discontinuità strutturale, di carico, di caratteristiche meccaniche, di campo di

spostamento.

- Vincoli e Molle

I gradi di libertà possono essere vincolati, bloccando il cinematismo nella direzione voluta o assegnando "molle" applicate ai nodi tramite valori di rigidezza finiti. Un vincolo assegna a priori un valore di spostamento nullo, e quindi la variabile corrispondente viene eliminata.

- Vincoli interni

Tali vincoli servono a definire le modalità di trasmissione degli sforzi dall’elemento finito ai nodi. Ciò viene associato al concetto di trasferimento della rigidezza. Generalmente l’elemento considerato è rigidamente connesso ai nodi che lo definiscono, in modo da bloccare tutti i gradi di libertà relativi. E’ possibile, comunque "rilasciare" le caratteristiche delle sollecitazioni, in modo da svincolare i gradi di libertà corrispondenti. Nel caso particolare, il modello utilizzato consente di svincolare le tre rotazioni intorno agli assi locali dell’asta.

- Aste

Si tratta di elementi finiti monodimensionali ad asse rettilineo delimitate da due nodi (i nodi di estremità). Per questi elementi generalmente la funzione interpolante è quella del modello analitico per cui la mesh non influisce sensibilmente sulla convergenza. Le aste sono dotate di rigidezza assiale, flessionale, e a taglio, secondo il modello classico della trave inflessa di Eulero- Bernoulli. Alla singola asta è possibile associare una sezione costante per tutta la sua lunghezza.

- Asta su suolo elastico

Si tratta di elementi finiti monodimensionali ad asse rettilineo, di definizione simile alle aste. Sono utili a modellare travi di fondazione, considerate poggianti su suolo alla Winkler, e reagenti sia rispetto alle componenti traslazionali di cinematismo, sia rotazionali.

- Lastra-Piastra

Si tratta di elementi finiti bidimensionali, definiti da tre o quattro nodi, posti ai vertici rispettivamente di un triangolo o di un quadrilatero irregolare. La geometria reale dell’elemento viene ricondotta ad un triangolo rettangolo (elemento a tre nodi) o ad un quadrato definito nella trattazione isoparametrica. L’elemento lastra-piastra non ha rigidezza per la rotazione intorno all’asse perpendicolare al suo piano e viene trattato secondo la teoria di Mindlin-Reissner. Nel modello considerato si tiene conto dell’accoppiamento tra azioni flessionali e membranali.

- Forze e coppie concentrate

Per la risoluzione statica della struttura, tutti i carichi applicati agli elementi vengono trasferiti ai nodi. Ciò avviene in automatico per il peso delle aste,delle piastre, delle pareti, dei pannelli di carico presenti sulle aste e per la distribuzione di carico applicate agli elementi bidimensionali. Il modello di calcolo consente anche l’introduzione di forze e coppie ai nodi.

Le forze sono dirette lungo le tre direzioni del sistema di riferimento globale ed in entrambi i versi per ogni direzione. Le coppie concentrate sono riferite ai tre assi del riferimento globale, in entrambi i versi di di rotazione di ciascun asse.

- Carichi distribuiti

Il modello di calcolo consente anche l’introduzione di carichi ripartiti sulle aste e di distribuzione di carico su piastre e pareti.

I carichi ripartiti sulle aste possono essere riferiti sia al riferimento globale, sia al riferimento locale, lungo le tre direzioni ed in entrambe i versi. E’ possibile anche introdurre carichi distribuiti torcenti agenti intorno all’asse dell’asta ed in entrambe i versi di rotazione. Tutti i tipi di carico ripartito devono avere forma trapezia. Sugli elementi bidimensionali, che fanno parte della mesh di piastre e pareti, è possibile assegnare una distribuzione uniforme, con caratteristiche pressione ortogonale all’elemento.

- Pannelli di carico

Il pannello di carico è un concetto legato alla reale distribuzione di carichi gravanti sulle aste. Per meglio simulare l’effetto dei pannelli, vengono generati in modo automatico anche dei carichi ripartiti torcenti, anch’essi di forma trapezia, relativi ai carichi distribuiti equivalenti al pannello.

- Sezioni

Le sezioni assegnabili alle aste sono definite attraverso le caratteristiche geometrico-elastiche, i moduli di resistenza plastici (sezioni in acciaio) ed il materiale.

Materiali.

I materiali, ai fini del calcolo delle sollecitazioni, sono considerati omogenei ed isotropi e sono definiti dalle seguenti caratteristiche: peso per unità di volume, modulo elastico, coefficiente di Poisson, coefficiente di dilatazione, e tutte le caratteristiche meccaniche, riepilogate in seguito, utili alle verifiche strutturali dettate dalla normativa.

Matrici di calcolo della struttura.

Dalla discretizzazione geometrica della struttura vengono definite le matrici utili a studiare il comportamento globale della

struttura in esame.

- Matrice di rigidezza

Tale matrice viene costruita partendo dalla matrice di rigidezza espressa nel sistema di riferimento locale dell’elemento considerato. Attraverso un’operazione di trasformazione, mediante la matrice di rotazione, viene riferita al sistema di riferimento globale. L’assemblaggio" delle singole matrici di ogni elemento la matrice relativa all’intera struttura.

- Matrice delle masse

La generazione della matrice globale è del tutto analoga a quella sopra descritta per la matrice di rigidezza. La matrice delle masse è di tipo "consistent" e considera l’effettiva distribuzione delle masse della struttura. Come definito dalla normativa, alle masse relative ai carichi permanenti, viene aggiunta un’aliquota delle masse equivalenti ai carichi d’esercizio.

2.2 Tipo di calcolo

ANALISI STATICA LINEARE

Il calcolo risolutivo della struttura è stato effettuato utilizzando un sistema di equazioni lineari (di dimensioni pari ai gradi di libertà), secondo la relazione:

u = [K]

^-1

F dove: F = vettore dei carichi risultanti applicate ai nodi;

u = vettore dei cinematismi nodali;

[K] = matrice di rigidezza globale.

Tale analisi è stata ripetuta per tutte le condizioni presenti sulla struttura, identificati dai vettori dei carichi relativi a:

- carichi permanenti; carichi d’esercizio; delta termico, carichi utente;

2.3 Condizioni di carico valutate

Dati Condizioni (ved. Relazione di sintesi generale)

Nella seguente tabella vengono riportati i dati per la definizione delle condizioni di carico:

Circolare 384/1962 autocarro da 12t

Azione Tipo Durata

Car. perm. strutt. (Gk1) C.Perm. (Gk) Permanente Car. perm. non strutt. (Gk2) C.p. non str. (Gk2) Permanente

Carichi d’esercizio (Qk) C. Ese. (Qk) Lunga

t Carico termico Breve

1962_1_1 Ignora Permanente

1962_1_2 Ignora Permanente

1962_1_3 Ignora Permanente

1962 T1 Ignora Permanente

1962 T2 Ignora Permanente

1962 T3 Ignora Permanente

1962 T4 Ignora Permanente

1962 T5 Ignora Permanente

1962 T6 Ignora Permanente

Circolare 384/1962 autocarro da 18t

Azione Tipo Durata

Car. perm. strutt. (Gk1) C.Perm. (Gk) Permanente Car. perm. non strutt. (Gk2) C.p. non str. (Gk2) Permanente

Carichi d’esercizio (Qk) C. Ese. (Qk) Lunga

t Carico termico Breve

1962_2_1 Ignora Permanente

1962_2_2 Ignora Permanente

1962_2_3 Ignora Permanente

1962 T1 Ignora Permanente

1962 T2 Ignora Permanente

1962 T3 Ignora Permanente

1962 T4 Ignora Permanente

1962 T5 Ignora Permanente

1962 T6 Ignora Permanente

Codice della strada – autocarro da 7,5t

Azione Tipo Durata

Car. perm. strutt. (Gk1) C.Perm. (Gk) Permanente Car. perm. non strutt. (Gk2) C.p. non str. (Gk2) Permanente

Carichi d’esercizio (Qk) C. Ese. (Qk) Lunga

t Carico termico Breve

1_1 7.5t Ignora Permanente

1_2 7.5t Ignora Permanente

1_3 7.5t Ignora Permanente

1_4 7.5t T Ignora Permanente 1_5 7.5t T Ignora Permanente 1_6 7.5t T Ignora Permanente 1_7 7.5t T Ignora Permanente 1_8 7.5t T Ignora Permanente 1_9 7.5t T Ignora Permanente

NTC 2018

Azione Tipo Durata Car. perm. strutt. (Gk1) C.Perm.

(Gk) Permanente

Car. perm. non strutt. (Gk2)

C.p. non str. (Gk2) Permanente

Carichi d’esercizio (Qk)

C. Ese. (Qk) Lunga

t Carico termico Breve

NTC 1_1 F

Carico traffico

NTC 1_2 F

Carico traffico

NTC 1_3 F

Carico traffico

NTC 1_4 T

Carico traffico

NTC 1_5 T

Carico traffico

NTC 1_6 T

Carico traffico

NTC 1_7 T

Carico traffico

NTC 1_8 T

Carico traffico

NTC 1_9 T

Carico traffico

Coefficienti di combinazione.

Tutte le combinazioni sono da intendersi come somma dell’effetto considerato, sovrapponendo i diagrammi secondo la tecnica dell’inviluppo

Le azioni di calcolo presenti sulla struttura e le relative combinazioni di carico nei riguardi degli stati limite di salvaguardia della vita essere riassunte nelle seguenti tabelle:

Circolare 384/1962 autocarro da 12t

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1* 1.00 1.00 1.00 0.00 2* 1.00 1.00 1.00 0.00 3* 1.00 1.00 1.00 0.00 4* 1.00 1.00 1.00 0.00 5* 1.00 1.00 1.00 0.00 U1 1.00 1.00 1.00 0.00 U2 1.00 1.00 1.00 0.00 U3 1.00 1.00 1.00 0.00 U4 1.00 1.00 1.00 0.00

Comb. Condizione

1962_1_1 1962_1_2 1962_1_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6 1* 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2* 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3* 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4* 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5* 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLV SLD SLO

ELEMENTO G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs Struttura 1.3 1.5 1.5 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Combinazioni per le verifiche allo Stato limite di esercizio

Le azioni di calcolo presenti sulla struttura e le relative combinazioni di carico nei riguardi degli stati limite di esercizio possono essere riassunte nelle seguenti tabelle:

Combinazioni Caratteristiche:

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 1.00 0.00 2 1.00 1.00 1.00 0.00 3 1.00 1.00 1.00 0.00 4 1.00 1.00 1.00 0.00 U1 1.00 1.00 1.00 0.00 U2 1.00 1.00 1.00 0.00 U3 1.00 1.00 1.00 0.00 U4 1.00 1.00 1.00 0.00 U5 1.00 1.00 1.00 0.00

Comb. Condizione

1962_1_1 1962_1_2 1962_1_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6

1 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 U5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75

Combinazioni Frequenti:

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.50 0.00 2 1.00 1.00 0.50 0.00 3 1.00 1.00 0.50 0.00 4 1.00 1.00 0.50 0.00 U1 1.00 1.00 0.50 0.00 U2 1.00 1.00 0.50 0.00 U3 1.00 1.00 0.50 0.00 U4 1.00 1.00 0.50 0.00 U5 1.00 1.00 0.50 0.00

Comb. Condizione

1962_1_1 1962_1_2 1962_1_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6 1 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 U5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40

Combinazioni quasi permanenti :

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.50 0.00 2 1.00 1.00 0.50 0.00

Comb. Condizione

1962_1_1 1962_1_2 1962_1_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLE

Caratteristiche Frequenti Q. Permanenti

ELEMENTO Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ Struttura 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Circolare 384/1962 autocarro da 18t

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1* 1.00 1.00 1.00 0.00 2* 1.00 1.00 1.00 0.00 3* 1.00 1.00 1.00 0.00 4* 1.00 1.00 1.00 0.00 5* 1.00 1.00 1.00 0.00 U1 1.00 1.00 1.00 0.00 U2 1.00 1.00 1.00 0.00 U3 1.00 1.00 1.00 0.00 U4 1.00 1.00 1.00 0.00

Comb. Condizione

1962_2_1 1962_2_2 1962_2_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6 1* 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2* 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3* 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4* 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5* 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.32

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLV SLD SLO

ELEMENTO G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs Struttura 1.3 1.5 1.5 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Combinazioni per le verifiche allo Stato limite di esercizio

Le azioni di calcolo presenti sulla struttura e le relative combinazioni di carico nei riguardi degli stati limite di esercizio possono essere riassunte nelle seguenti tabelle:

Combinazioni Caratteristiche:

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 1.00 0.00 2 1.00 1.00 1.00 0.00 3 1.00 1.00 1.00 0.00 4 1.00 1.00 1.00 0.00 U1 1.00 1.00 1.00 0.00 U2 1.00 1.00 1.00 0.00 U3 1.00 1.00 1.00 0.00 U4 1.00 1.00 1.00 0.00 U5 1.00 1.00 1.00 0.00

Comb. Condizione

1962_2_1 1962_2_2 1962_2_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6 1 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 U5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75

Combinazioni Frequenti:

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.50 0.00 2 1.00 1.00 0.50 0.00 3 1.00 1.00 0.50 0.00 4 1.00 1.00 0.50 0.00 U1 1.00 1.00 0.50 0.00 U2 1.00 1.00 0.50 0.00 U3 1.00 1.00 0.50 0.00 U4 1.00 1.00 0.50 0.00 U5 1.00 1.00 0.50 0.00

Comb. Condizione

1962_2_1 1962_2_2 1962_2_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6 1 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 U5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40

Combinazioni quasi permanenti :

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C. perm.(Gk1) C. p. non str.(Gk2)

C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.50 0.00 2 1.00 1.00 0.50 0.00

Comb. Condizione

1962_2_1 1962_2_2 1962_2_3 1962 T1 1962 T2 1962 T3 1962 T4 1962 T5 1962 T6 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLE

Caratteristiche Frequenti Q. Permanenti ELEMENTO Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ

Struttura 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Codice della stada – autocarro da 7,5t

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1* 1.00 1.50 1.35 0.00 2* 1.00 1.50 1.35 0.00 3* 1.00 1.50 1.35 0.00 4* 1.00 1.50 1.35 0.00 5* 1.00 1.50 1.35 0.00 U1 1.00 1.50 1.35 0.00 U2 1.00 1.50 1.35 0.00 U3 1.00 1.50 1.35 0.00 U4 1.00 1.50 1.35 0.00

Comb. Condizione

1_1 7.5t 1_2 7.5t 1_3 7.5t 1_4 7.5t T 1_5 7.5t T 1_6 7.5t T 1_7 7.5t T 1_8 7.5t T 1_9 7.5t T 1* 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2* 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3* 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4* 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5* 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLV SLD SLO

ELEMENTO G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs G1ns G2ns Qns G1s G2s Qs Struttura 1.3 1.5 1.5 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Combinazioni per le verifiche allo Stato limite di esercizio

Le azioni di calcolo presenti sulla struttura e le relative combinazioni di carico nei riguardi degli stati limite di esercizio possono essere riassunte nelle seguenti tabelle:

Combinazioni Caratteristiche:

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.40 0.00 2 1.00 1.00 0.40 0.00 3 1.00 1.00 0.40 0.00 4 1.00 1.00 0.40 0.00 U1 1.00 1.00 0.40 0.00 U2 1.00 1.00 0.40 0.00 U3 1.00 1.00 0.40 0.00 U4 1.00 1.00 0.40 0.00 U5 1.00 1.00 0.40 0.00

Comb. Condizione

1_1 7.5t 1_2 7.5t 1_3 7.5t 1_4 7.5t T 1_5 7.5t T 1_6 7.5t T 1_7 7.5t T 1_8 7.5t T 1_9 7.5t T 1 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 U5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75

Combinazioni Frequenti:

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.40 0.00 2 1.00 1.00 0.40 0.00 3 1.00 1.00 0.40 0.00 4 1.00 1.00 0.40 0.00 U1 1.00 1.00 0.40 0.00 U2 1.00 1.00 0.40 0.00 U3 1.00 1.00 0.40 0.00 U4 1.00 1.00 0.40 0.00 U5 1.00 1.00 0.40 0.00

Comb. Condizione

1_1 7.5t 1_2 7.5t 1_3 7.5t 1_4 7.5t T 1_5 7.5t T 1_6 7.5t T 1_7 7.5t T 1_8 7.5t T 1_9 7.5t T

1 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 U5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40

Combinazioni quasi permanenti :

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C. perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.40 0.00 2 1.00 1.00 0.40 0.00

Comb. Condizione

1_1 7.5t 1_2 7.5t 1_3 7.5t 1_4 7.5t T 1_5 7.5t T 1_6 7.5t T 1_7 7.5t T 1_8 7.5t T 1_9 7.5t T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLE

Caratteristiche Frequenti Q. Permanenti ELEMENTO Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ

Struttura 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

NTC2018

Elementi della Struttura Comb. Condizione

C.

perm.(Gk1)

C. p. non str.(Gk2)

C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1* 1.00

1.50 1.35 0.00

2* 1.00

1.50 1.35 0.00

3* 1.00

1.50 1.35 0.00

4* 1.00

1.50 1.35 0.00

5* 1.00

1.50 1.35 0.00

U1 1.00

1.50 1.35 0.00

U2 1.00

1.50 1.35 0.00

U3 1.00

1.50 1.35 0.00

U4 1.00

1.50 1.35 0.00

*Combinazione fondamentale (par. 2.5.3, formula 2.5.1)

Comb. Condizione NTC2018

NTC 1_1 F NTC 1_2 F NTC 1_3 F NTC 1_4 T NTC 1_5 T NTC 1_6 T NTC 1_7 T NTC 1_8 T NTC 1_9 T

1* 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2* 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

3* 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

4* 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

5* 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00 0.00

U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00 0.00

U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00 0.00

U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 0.00

U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35

*Combinazione fondamentale (par. 2.5.3, formula 2.5.1) I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLV SLD SLO

ELEMENTO

G1

ns

G2

ns

Qns G1s G2s Qs G1

ns

G2

ns

Qns G1s G2s Qs G1

ns

G2

ns

Qns G1s G2s Qs Struttura 1.3 1.5 1.5 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Combinazioni per le verifiche allo Stato limite di esercizio

Le azioni di calcolo presenti sulla struttura e le relative combinazioni di carico nei riguardi degli stati limite di esercizio possono essere riassunte nelle seguenti tabelle:

Combinazioni Caratteristiche:

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C.

perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.75 0.00 2 1.00 1.00 0.75 0.00 3 1.00 1.00 0.75 0.00 4 1.00 1.00 0.75 0.00 U1 1.00 1.00 0.75 0.00 U2 1.00 1.00 0.75 0.00 U3 1.00 1.00 0.75 0.00 U4 1.00 1.00 0.75 0.00 U5 1.00 1.00 0.75 0.00

Comb. Condizione NTC 1_1 F NTC 1_2 F NTC 1_3 F NTC 1_4 T NTC 1_5 T NTC 1_6 T NTC 1_7 T NTC 1_8 T NTC 1_9 T

1 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 0.00 U4 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 U5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75

Combinazioni Frequenti:

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C.

perm.(Gk1) C. p. non

str.(Gk2) C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.40 0.00 2 1.00 1.00 0.40 0.00 3 1.00 1.00 0.40 0.00 4 1.00 1.00 0.40 0.00 U1 1.00 1.00 0.40 0.00 U2 1.00 1.00 0.40 0.00 U3 1.00 1.00 0.40 0.00 U4 1.00 1.00 0.40 0.00 U5 1.00 1.00 0.40 0.00

Comb. Condizione NTC 1_1 F NTC 1_2 F NTC 1_3 F NTC 1_4 T NTC 1_5 T NTC 1_6 T NTC 1_7 T NTC 1_8 T NTC 1_9 T

1 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 U1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 U2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 U3 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 U4 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 U5 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40

Combinazioni quasi permanenti :

Elementi della Struttura

Comb. Condizione C.

perm.(Gk1)

C. p. non str.(Gk2)

C. ese.(Qk) Delta T(DT) 1 1.00 1.00 0.00 0.00 2 1.00 1.00 0.00 0.00

Comb. Condizione NTC 1_1 F NTC 1_2 F NTC 1_3 F NTC 1_4 T NTC 1_5 T NTC 1_6 T NTC 1_7 T NTC 1_8 T NTC 1_9 T

1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

SLE Caratteristiche Frequenti Q. Permanenti

ELEMENTO

Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ Gns Qns I EG EQ Struttura 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

Tali combinazioni vengono considerate sovrapponendo i diagrammi secondo la tecnica dell’inviluppo.

3 Dati

3.1 Dati Generali

Impalcati : 0

Tipologie di sezioni trasversali usate : 2 Tipologie di sezioni di soletta : 0

Impalcato Quota assoluta min

[cm]

Quota assoluta max [cm]

Quota relativa min

[cm]

Quota relativa max

[cm]

Numero Colonne

Numero Travi Fondazione

0.00 0.00 0.00 0.00 0 67

Coordinate (Datum WGS84) del sito : Latitudine = 38.1500° - Longitudine = 16.1749°

Coordinate (Datum ED50) del sito : Latitudine = 38.1510° - Longitudine = 16.1757°

Identificativi e coordinate (Datum ED50) dei punti che includono il sito Numero punto Latitudine [°] Longitudine [°]

44997 38.1523 16.1547 44998 38.1507 16.2181 45219 38.1023 16.1527 45220 38.1008 16.2161

Parametri dello spettro di risposta orizzontale

SLV SLC SLD SLO

Tempo di ritorno 949 1950 101 60

Accelerazione sismica 0.257 0.331 0.094 0.072

Coefficiente Fo 2.414 2.461 2.361 2.354

Periodo T

C

* 0.388 0.418 0.329 0.311

Coefficiente Ss 1.00 1.00 1.00 1.00

Coefficiente di amplificazione topografica St 1.00 1.00 1.00 1.00

Prodotto Ss ꞏ St 1.00 1.00 1.00 1.00

Periodo T

B

0.13 0.14 0.11 0.10

Periodo T

C

0.39 0.42 0.33 0.31

Periodo T

D

2.63 2.92 1.98 1.89

x y x y x y x y

Coefficiente  1.000 1.000 1.000 1.000 * * * *

*  pari a 1 per gli spostamenti e 2/3 per le sollecitazioni.

3.3 Analisi dei Carichi 3.3.1 Pesi propri unitari - G1

Peso trave 1250 kg/m

Peso traversi 669 kg/m

Peso soletta 625 kg/mq

Peso sbalzo 625 kg/mq

Peso cordoli 375 kg/m

3.3.2 Il peso proprio strutturale della campata, di luce pari a 12 metri, risulta pari a:

peso travi 3∙1250kg/m∙13m 48.75 t

traversi 3∙3.90m∙669kg/m 8.82 t

Soletta e sbalzi 7.90m x 12m∙625kg/mq 59,25. t

Peso cordoli 1,2x12m x 375kg/m 5,4 t

TOTALE 122.2

t

3.3.3 Sovraccarichi permanenti G2

Peso pavimentazione:

0,10m∙7.00m∙2000kg/mc 1400 kg/m

Peso guardrail: 70 kg/m

Peso rete di recinzione: 30 kg/m

Il peso complessivo dei sovraccarichi permanenti agenti sulla singola campata di luce pari a 12 metri è:

(1400kg/ml+2∙70kg/ml+2∙30kg/ml)∙12m= 19.2t

1.3.4 Carichi accidentali

Nella definizione dei carichi accidentali dovuti al transito degli autoveicoli– come già riferito in precedenza - si è fatto riferimento a quattro differenti carichi da traffico:

 Carichi indicati nelle norme vigenti all’epoca della progettazione;

 Carichi aventi peso non superiore alle 7.5 tonnellate (limite attualmente imposto dall’ente gestore);

 Carichi indicati dalle norme vigenti alla data odierna (NTC 2018)

Poiché il piano viario della singola carreggiata ha una larghezza pari a 5,50 metri, indipendentemente dal tipo di carico agente, si fa riferimento a 2 corsie di marcia.

3.3.5 Pesi Impalcati

Ai fini della valutazione dei pesi "W" a livello dei vari impalcati, si tiene conto dei carichi di tipo G1 relativi agli elementi strutturali e dei carichi di tipo G2 relativi agli elementi non strutturali sommati ai sovraccarichi d’esercizio Qk moltiplicati per una aliquota 

2i

(determinata dalla destinazione d’uso dell’opera ai vari piani

W

i

= G1

i

+G2

i

+

2i

ꞏ Q

ki

3.4 Elenco e Caratteristiche delle sezioni trasversali Tipologia N.1 TRAVE (Sezione Rettangolare)

A = 4800 cm²

Jx = 5760000 cm

⁴

Jy = 640000 cm

⁴

Jt = 2024960 cm

⁴

Materiale = Cls1

Peso = 1200 daN/m

Tipologia N.2 TRAVERSO CENTRALE (Sezione Rettangolare)

A = 3060 cm²

Jx = 2653020 cm

⁴

Jy = 229500 cm

⁴

Jt = 748710 cm

⁴

Materiale = Cls1

Peso = 765 daN/m

3.5 Geometria Struttura

3.5.1 Coordinate punti e numerazione Numero : numerazione.

Ascissa : coordinata X Ordinata : coordinata Y.

Angolo : angolo (in gradi);

Tipo : tipo.

Numero Ascissa [cm]

Ordinata [cm]

Quota [cm]

Angolo [°]

Tipo 1 0.00

470.00 0.00 0.00 5

2 1270.00

470.00 0.00 0.00 5

3 0.00

235.00 0.00 0.00 5

4 1270.00

235.00 0.00 0.00 5

5 0.00 0.00 0.00 0.00 5 6 1270.00

0.00 0.00 0.00 5

7 0.00

-160.00 0.00 0.00 8

8 1270.00

-160.00 0.00 0.00 8

9 0.00

630.00 0.00 0.00 2

10 1270.00

630.00 0.00 0.00 2

11 635.00

630.00 0.00 0.00 2

12 635.00

470.00 0.00 0.00 5

13 635.00

235.00 0.00 0.00 5

14 635.00 0.00 0.00 0.00 5 15 635.00

-160.00 0.00 0.00 8

16 0.00 -40.00 0.00 0.00 5 17 635.00

-40.00 0.00 0.00 5

18 1270.00

-40.00 0.00 0.00 5

19 0.00

510.00 0.00 0.00 5

20 635.00

510.00 0.00 0.00 5

21 1270.00

510.00 0.00 0.00 5

22 735.00 0.00 0.00 0.00 5 23 435.00 0.00 0.00 0.00 5 24 435.00

235.00 0.00 0.00 5

25 735.00

235.00 0.00 0.00 5

26 340.00

235.00 0.00 0.00 5

27 340.00 0.00 0.00 0.00 5 28 930.00

235.00 0.00 0.00 5

29 930.00 0.00 0.00 0.00 5 30 340.00

470.00 0.00 0.00 5

31 435.00

470.00 0.00 0.00 5

32 735.00

470.00 0.00 0.00 5

33 930.00

470.00 0.00 0.00 5

34 340.00

510.00 0.00 0.00 5

35 435.00

510.00 0.00 0.00 5

36 735.00

510.00 0.00 0.00 5

37 930.00

510.00 0.00 0.00 5

38 340.00

-40.00 0.00 0.00 5

39 435.00

-40.00 0.00 0.00 5

40 735.00

-40.00 0.00 0.00 5

41 930.00

-40.00 0.00 0.00 5

42 340.00

125.00 0.00 0.00 5

43 435.00

55.00 0.00 0.00 5

44 635.00

125.00 0.00 0.00 5

45 735.00

125.00 0.00 0.00 5

46 930.00

205.00 0.00 0.00 5

47 0.00

350.00 0.00 0.00 5

48 435.00

350.00 0.00 0.00 5

49 635.00

350.00 0.00 0.00 5

50 735.00

425.00 0.00 0.00 5

51 930.00

290.00 0.00 0.00 5

52 1270.00

350.00 0.00 0.00 5

53 695.00

510.00 0.00 0.00 5

54 695.00

470.00 0.00 0.00 5

55 735.00

275.00 0.00 0.00 5

56 695.00

235.00 0.00 0.00 5

57 695.00

125.00 0.00 0.00 5

58 695.00 0.00 0.00 0.00 5 59 695.00

-40.00 0.00 0.00 5

60 575.00

510.00 0.00 0.00 5

61 575.00

470.00 0.00 0.00 5

62 575.00

350.00 0.00 0.00 5

63 575.00

235.00 0.00 0.00 5

64 435.00

205.00 0.00 0.00 5

65 575.00 0.00 0.00 0.00 5 66 575.00

-40.00 0.00 0.00 5

67 40.00

510.00 0.00 0.00 5

68 40.00

470.00 0.00 0.00 5

69 340.00

350.00 0.00 0.00 5

70 40.00

235.00 0.00 0.00 5

71 40.00 0.00 0.00 0.00 5 72 40.00

-40.00 0.00 0.00 5

73 1230.00

510.00 0.00 0.00 5

74 1230.00

470.00 0.00 0.00 5

75 1230.00

350.00 0.00 0.00 5

76 1230.00

235.00 0.00 0.00 5

77 1230.00

125.00 0.00 0.00 5

78 1230.00

0.00 0.00 0.00 5

79 1230.00

-40.00 0.00 0.00 5

80 1270.00

125.00 0.00 0.00 5

81 1100.00

510.00 0.00 0.00 5

82 1100.00

470.00 0.00 0.00 5

83 1100.00

350.00 0.00 0.00 5

84 1100.00

235.00 0.00 0.00 5

85 930.00

55.00 0.00 0.00 5

86 1100.00

0.00 0.00 0.00 5

87 1100.00

-40.00 0.00 0.00 5

88 40.00

630.00 0.00 0.00 2

89 340.00

630.00 0.00 0.00 2

90 435.00

630.00 0.00 0.00 2

91 575.00

630.00 0.00 0.00 2

92 695.00

630.00 0.00 0.00 2

93 735.00

630.00 0.00 0.00 2

94 930.00

630.00 0.00 0.00 2

95 1100.00

630.00 0.00 0.00 2

96 1230.00

630.00 0.00 0.00 2

97 0.00

125.00 0.00 0.00 5

98 40.00

205.00 0.00 0.00 5

99 40.00

-160.00 0.00 0.00 8

100 340.00

-160.00 0.00 0.00 8

101 435.00

-160.00 0.00 0.00 8

102 575.00

-160.00 0.00 0.00 8

103 695.00

-160.00 0.00 0.00 8

104 930.00

-160.00 0.00 0.00 8

105 1100.00

-160.00 0.00 0.00 8

106 735.00

-160.00 0.00 0.00 8

107 1230.00

-160.00 0.00 0.00 8

108 930.00

440.00 0.00 0.00 5

109 40.00

430.00 0.00 0.00 5

110 40.00

290.00 0.00 0.00 5

111 40.00 55.00 0.00 0.00 5

3.5.2 Nodi

I dati seguenti riportano tutte le caratteristiche relative ai nodi che definiscono la struttura ed in modo particolare:

Nodo : numerazione interna del nodo.

Coordinate : coordinate del nodo secondo il sistema di riferimento globale cartesiano.

Imp. : impalcato di appartenenza del nodo.

Slave : nodo dipendente da un nodo MASTER definito nella tabella specifica;

Vincoli : eventuali vincoli esterni del nodo in ognuna delle 6 direzioni:

x : direzione X rispetto al sistema di riferimento globale;

y : direzione Y rispetto al sistema di riferimento globale;

z : direzione Z rispetto al sistema di riferimento globale;

Rx : rotazione attorno all’asse X del sistema di riferimento globale;

Ry : rotazione attorno all’asse Y del sistema di riferimento globale;

Rz : rotazione attorno all’asse Z del sistema di riferimento globale;

Inoltre:

np : non presenza di vincoli;

p : valore infinito della rigidezza;

Kt : valore finito delle rigidezze traslazionali da leggere nella tabella specifica;

Kr : valore finito delle rigidezze rotazionali da leggere nella tabella specifica;

Masse Nodali:

M : valore della massa traslazionale

MIx : valore del momento d’inerzia della massa attorno all’asse X MIy : valore del momento d’inerzia della massa attorno all’asse Y MIz : valore del momento d’inerzia della massa attorno all’asse Z

Nodo Coordinate [cm] Impalcato Slave Vincoli Masse Nodali x y z x y z Rx Ry Rz M [daNM] MIx

[daNM*cm²] MIy

[daNM*cm²] MIz [daNM*cm²]

1 0.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - p p p np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 2 1270.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np p p p np p 0.00 0.00 0.00 0.00 3 0.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - p p p np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 4 1270.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np p p p np p 0.00 0.00 0.00 0.00 5 0.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - p p p np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 6 1270.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np p p p np p 0.00 0.00 0.00 0.00 7 0.0 -160.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 8 1270.0 -160.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 9 0.0 630.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 10 1270.0 630.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 11 635.0 630.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 12 635.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 13 635.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 14 635.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 15 635.0 -160.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 16 0.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 17 635.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 18 1270.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 19 0.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 20 635.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 21 1270.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 22 735.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 23 435.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 24 435.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 25 735.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 26 340.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 27 340.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 28 930.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 29 930.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 30 340.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 31 435.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 32 735.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 33 930.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 34 340.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 35 435.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 36 735.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 37 930.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 38 340.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 39 435.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 40 735.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 41 930.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 42 340.0 125.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 43 435.0 55.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 44 635.0 125.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 45 735.0 125.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 46 930.0 205.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 47 0.0 350.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 48 435.0 350.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 49 635.0 350.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 50 735.0 425.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 51 930.0 290.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 52 1270.0 350.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 53 695.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 54 695.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 55 735.0 275.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 56 695.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 57 695.0 125.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 58 695.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 59 695.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 60 575.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 61 575.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 62 575.0 350.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 63 575.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 64 435.0 205.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 65 575.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 66 575.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 67 40.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 68 40.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 69 340.0 350.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 70 40.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 71 40.0 0.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 72 40.0 -40.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 73 1230.0 510.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 74 1230.0 470.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 75 1230.0 350.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 76 1230.0 235.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00 77 1230.0 125.0 0.0 Impalcato 1 - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00