NNW ESE

MFS

HST

TST

NNW ESE

Castel S. Angelo

Piazza Venezia Piazza Navona

Piazza

del Risorgimento

late LST

Radiocarbon ages after Bozzano et al. 2000 and from ATS Tiber 2010 2469±0.035 Ka BP

10340±0.042 Ka BP 2050±0.035 Ka BP

6812±0.040 Ka BP 7180±0.068 Ka BP

9269±0.060 Ka BP

Prodotto realizzato in collaborazione con il CNR-IGAG nell’ambito del progetto UrbiSIT

finanziato dal Dipartimento della Protezione Civile

- 40 m a.s.l.

- 5 m a.s.l.

5 m a.s.l.

- 30 m a.s.l.

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finanziato dal Dipartimento della Protezione Civile

- 40 m a.s.l.

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finanziato dal Dipartimento della Protezione Civile

- 30 m a.s.l.

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finanziato dal Dipartimento della Protezione Civile

- 5 m a.s.l.

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5 m a.s.l.

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finanziato dal Dipartimento della Protezione Civile

Il Piano Parcheggi di Roma: problematiche geologiche, tecniche ed urbanistiche Roma 26 gennaio 2012 - Sala della Protomoteca in Campidoglio

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7

Indice di Consistenza IC

-50 -48 -46 -44 -42 -40 -38 -36 -34 -32 -30 -28 -26 -24 -22 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10

Profondità (m s.l.m.)

poco consistenti mediamente consistenti molto consistenti

Il Piano Parcheggi di Roma: problematiche geologiche, tecniche ed urbanistiche Roma 26 gennaio 2012 - Sala della Protomoteca in Campidoglio

Proprietà intrinseche di un’argilla:

proprietà di un campione di argilla che è stato ricostituito ad un contenuto d’acqua compreso tra W _L e 1.5 W _L e successivamente consolidato in

condizioni monodimensionali.

Si riferisce alle proprietà di base di una determinata argilla

indipendentemente dal suo stato naturale (fabric e bonding – struttura e legami).

Parametro di normalizzazione Iv:

Iv= e – e* ₁₀₀ / Cc*

e* ₁₀₀ = indice dei vuoti intrinseco corrispondente a σ’v di 100 Kpa.

L’indice Iv può essere considerato una misura dello stato di consistenza intrinseco di un sedimento. Iv < 0 = terreno consistente; Iv > 0 = terreno poco consistente

Iv = 2,45-1,285 x+0,015 x ³

x = log σ _v

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-2,0 -1,5 -1,0 -0,5 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0

10 100 1000 10000

Iv

σ'v (kPa)

ICL SCL

argille organiche

Iv = 2,45-1,285 x+0,015 x ³ x = log σ _v

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Il Piano Parcheggi di Roma: problematiche geologiche, tecniche ed urbanistiche Roma 26 gennaio 2012 - Sala della Protomoteca in Campidoglio

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1

20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

C

W

(%)

AR_c AR_a AR_o AS

C

=0.009*(w

- C

=0.0055*w

+ 0.028

C

=0.0041*w

+ 0.037

C

=0.01*w

- 0.146

AR_a+c:

C

=0.0046*w

+ 0.032

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Il Piano Parcheggi di Roma: problematiche geologiche, tecniche ed urbanistiche Roma 26 gennaio 2012 - Sala della Protomoteca in Campidoglio

A (%) L (%) S (%) G (%) w (%) wL (%) IP IC e0 g (kN/m

3) Rp (kg/cm2) gs(kN/

m3) eL e*100 Cc* Iv0 s'p (kPa) s'v0

(kPa) OCR Cc Cc Cr Eed 1-2 (MPa) Eed 2-4

(MPa) Cu (kPa) ELL Cu (kPa)

UU c' (kPa) f' (°)

43 55 2 0 26 49,5 23,5 1 0,688 19,42 1,7 26,2 1,322 0,888 0,298 -0,67 250 70 0,356 0,22 0,065 4,9 8 27 21,5

37 59 4 0 26,4 42 15,1 1,03 0,673 19,23 1,5 26,2 1,122 0,781 0,247 -0,44 70 0,288 0,209 0,07 4,5 7 58

37 26 36 1 21,3 41,5 20,5 0,99 0,592 19,91 2 26,2 1,108 0,774 0,244 -0,75 200 70 0,284 0,16 0,025 4 6,9

44 55 1 0 26,8 60,5 28,3 1,19 0,688 18,93 2 26,2 1,616 1,041 0,374 -0,95 250 70 0,455 0,24 0,06 3,8 5,3 88

45 37 17 1 25,1 46,8 18,2 1,19 0,654 19,33 0,9 26,2 1,25 0,85 0,28 -0,7 180 70 0,331 0,243 0,048 3 5 16 24

37 40 23 1 24,8 41 15,9 1,02 0,655 19,52 1,3 26,2 1,095 0,767 0,24 -0,47 350 70 0,279 0,22 0,055 4,1 6 95

50 47 3 0 29,9 71,6 34,8 1,2 0,771 18,54 1,3 26,2 1,912 1,194 0,45 -0,94 350 376 0,554 0,285 0,066 4,8 5,6 26 21

44 51 5 0 29,1 55,3 28,3 0,97 0,763 18,64 1,5 26,2 1,477 0,969 0,338 -0,61 200 324 0,408 0,23 3,4 5,8 47

27 35 34 4 24,8 44,1 20,4 0,95 0,668 19,42 1 26,2 1,178 0,811 0,262 -0,55 70 0,307 0,22 4 6,2 70 19,2

55 42 3 0 28,8 62,5 29,7 1,13 0,773 19,03 2 26,19 1,669 1,069 0,387 -0,76 400 60 0,473 0,274 0,085 4,6 6 84 35 20

65 33 2 0 36,9 76,7 55,7 0,71 0,972 17,76 0,4 26 2,033 1,256 0,48 -0,59 100 70 0,6 0,33 0,095 2 3,7

50 46 3 1 39,4 72,5 30,6 1,08 1,034 17,66 1,3 25,7 1,9 1,187 0,446 -0,34 60 0,563 0,35 0,09 3 4,8 16 23

72 27 1 0 34,4 68,5 32 1,07 0,937 18,15 2 26,19 1,829 1,151 0,428 -0,5 400 70 0,527 0,31 0,11 88

46 50 3 1 28,8 57,5 30,9 0,93 0,772 19,13 1,1 26,29 1,541 1,003 0,354 -0,65 60 0,428 0,26 0,1 3,8 5,9 15 24

40 57 3 0 30,1 48,8 17,8 1,05 0,805 18,84 1 26,19 1,303 0,878 0,294 -0,25 280 60 0,349 0,22 0,04 5,8 8,4 10 25

42 56 2 0 26,2 51,3 20,1 1,25 0,705 19,42 2,9 26,29 1,375 0,916 0,312 -0,68 60 0,372 0,205 0,035 5,7 9,3 25 22

53 39 8 0 27 65,7 36,9 1,04 0,726 18,93 1,6 25,6 1,715 1,092 0,399 -0,92 75 0,501 0,275 0,017 3,7 5,2 33 41 23 3 23,3 44,5 22,6 0,94 0,612 19,72 1,5 25,8 1,17 0,807 0,26 -0,75 75 0,311 0,19 0,075 3,4 5,6

44 54 2 0 31 51 28,8 0,7 0,813 18,54 1,1 25,6 1,331 0,893 0,301 -0,27 70 0,369 0,295 0,08 3,1 4,7

49 47 4 0 35,8 59,7 28,5 0,77 0,931 17,76 0,5 25,11 1,528 0,996 0,351 -0,18 70 0,447 0,27 0,05 4,6 6,3

67 31 2 0 43,6 79 43,3 0,82 1,116 17,07 0,4 25,11 2,022 1,251 0,478 -0,28 70 0,621 0,35 0,068 2,3 4

47 51 2 0 25,9 48,9 22 0,86 0,684 19,42 2 25,11 1,252 0,851 0,28 -0,6 70 0,35 0,23 0,033 5,4 7,9 27 24

62 37 1 0 32,2 66,2 29 1,17 0,863 18,64 1,7 25,11 1,695 1,082 0,394 -0,56 70 0,506 0,27 0,03 4,5 5,4

46 52 2 0 36,5 68,2 36,1 0,88 0,973 17,95 1,6 25,9 1,8 1,136 0,421 -0,39 70 0,524 0,415 0,099 4,5 5,9

50 49 1 0 27,5 58,6 29,9 1,04 0,725 19,13 1,8 25,9 1,547 1,006 0,356 -0,79 70 0,437 0,25 0,09 5,9 8,3 16 25

46 50 3 1 26,9 55,6 30,2 0,95 0,725 19,33 1,8 26,19 1,485 0,973 0,34 -0,73 70 0,41 0,266 0,02 4 6,6 13 22

50 50 0 0 27,6 55,9 34,5 0,82 0,731 19,13 1,3 26 1,481 0,972 0,339 -0,71 70 0,413 0,24 0,07 4,5 6,6

50 49 1 0 27,7 53,1 28,1 0,9 0,722 18,93 2 25,6 1,386 0,922 0,315 -0,63 70 0,388 0,258 0,083 3,8 5,8

42 54 4 0 25,9 50,3 26,8 0,91 0,688 19,42 1,9 26 1,333 0,894 0,301 -0,68 70 0,363 0,28 0,06 5,8 8,1

43 55 2 0 28,5 49,3 26,6 0,78 0,761 18,93 2,2 26 1,306 0,88 0,294 -0,4 70 0,354 0,28 0,04 9,3 7,6 28 23

42 57 1 0 27,2 48,8 30,5 0,71 0,713 19,13 1,4 25,7 1,279 0,865 0,287 -0,53 70 0,349 0,26 0,1 3,7 5,9 42,674 20 20

48 52 0 0 27,2 49,8 30,1 0,75 0,713 19,13 1,9 25,7 1,305 0,879 0,294 -0,56 400 70 0,358 0,26 0,05 7,5 9,4 47,088 11 21

50 48 2 0 28,5 55,1 29,1 0,91 0,823 18,44 1,8 26,09 1,466 0,963 0,335 -0,42 70 0,406 0,28 0,075 3,8 6,7 19 20

58 42 0 0 31,4 67,3 38,2 0,94 0,833 18,64 1,6 26 1,783 1,128 0,417 -0,71 70 0,516 0,295 0,075 4,1 5,5 47,579

63 35 2 0 32 63,2 32,3 0,97 0,912 18,05 1,2 26,09 1,681 1,075 0,39 -0,42 70 0,479 0,345 0,07 7,1 8 19 21

63 32 5 0 37 71,3 46,2 0,74 1,025 17,56 1 26 1,889 1,182 0,444 -0,35 70 0,552 0,35 0,1 2,9 4

67 28 5 0 52,7 93,3 59,2 0,69 1,381 16,48 0,4 25,7 2,444 1,471 0,586 -0,15 70 0,75 0,475 0,12 2,1 2,8

62 36 2 0 46,1 101,5 54 1,03 1,25 16,68 0,8 25,6 2,649 1,581 0,638 -0,52 70 0,824 0,58 0,13 3,3 4,1 21 21

40 55 5 0 29,5 46 19 0,61 0,787 19,27 0,5 26,6 1,247 0,849 0,279 -0,22 50 0,324 0,25 0,06 2,8 4,6

53 46 1 0 36,7 62 37 0,68 0,897 19,06 0,75 26,46 1,672 1,07 0,388 -0,45 50 0,468 0,27 0,07 3,2 5,2

62 37 1 0 31,4 62 24 0,81 0,863 18,91 1,2 26,81 1,694 1,082 0,394 -0,56 50 0,468 0,31 0,09 3 5,2

“Argille chiuse”

Il Piano Parcheggi di Roma: problematiche geologiche, tecniche ed urbanistiche Roma 26 gennaio 2012 - Sala della Protomoteca in Campidoglio

A (%) L (%) S (%) G (%) w (%) wL (%) IP IC e0 g (kN/m3) Rp (kg/cm2) gs(kN/m3) eL e*100 Cc* Iv0 s'p (kPa) σ'v0 (kPa) Cc Cc Cr Eed 1-2 (MPa) Eed 2-4 (MPa) Cu (kPa) UU c' (kPa) f' (°)

25 47 27 1 28,9 40,2 22,4 0,5 0,749 18,7371 0,2 26 1,065 0,751 0,233 -0,01 300 70 0,2718 0,33 0,08 2,4 4,1

37,5 58,5 4 0 45,3 61,1 22,9 0,69 1,148 16,9713 0,3 26 1,619 1,043 0,375 0,28 70 20 0,4599 0,38 0,09 2,3 4 39

38 49 13 0 31,7 41,5 18 0,5 0,823 18,639 0,7 26 1,1 0,769 0,242 0,222 70 0,2835 50

63 35 2 0 45,3 65,5 29,5 0,68 1,171 17,1675 0,3 26 1,736 1,103 0,404 0,168 80 70 0,4995 0,355 0,1 2,6 4

65 33 2 0 37,5 58,5 17,6 1,193 0,989 17,9523 0,7 26 1,55 1,007 0,357 -0,05 200 70 0,4365 0,335 2,5 4,2 33

25 50 25 0 29,5 38,8 13,1 0,71 0,781 18,9333 0,6 25,9965 1,028 0,73 0,223 0,226 30 0,2592 0,225 0,05 3,5 5,7 45 8 30

28 53 19 0 28,4 40,7 13,8 0,9 0,732 18,9333 26,2 1,087 0,762 0,238 -0,13 70 70 0,2763 0,22 0,038 3,6 5,8 0 30

33 63 4 0 26,8 46,8 22,9 0,87 0,721 19,4238 0,8 26,3889 1,259 0,855 0,282 -0,47 70 0,3312 0,265 0,045 3,9 6,8 56 9 22

63 32 5 0 46,5 81,1 43,5 0,8 1,257 16,9713 0,9 26,1927 2,165 1,324 0,514 -0,13 70 0,6399 0,44 0,11 2,9 4,2 14 21

30 63 7 0 28,8 41,5 14,7 0,86 0,761 18,9333 0,8 25,8984 1,096 0,767 0,24 -0,03 60 0,2835 0,27 0,035 4,5 5,5 39 15 29

28 60 12 0 26,3 38,9 19,6 0,64 0,74 19,09 26,32023 1,044 0,739 0,227 0,005 -180 0,2601 0,205 0,038 4,3 7,2

55 44 1 0 41,3 55,6 31,3 0,46 1,122 17,76 26,69301 1,513 0,988 0,347 0,386 100 0,4104 0,4 0,1 2,4 3,7 0 24,54

54 45 1 0 34,9 57,5 31,5 0,72 0,964 18,02 26,27118 1,54 1,002 0,354 -0,11 100 0,4275 0,38 0,093 3,5 5,2 80

37 62 1 0 27,1 44,1 25,6 0,66 0,725 19,39 26,33985 1,184 0,815 0,263 -0,34 550 98 0,3069 0,255 0,059 6,4 8,6 92

30 67 3 0 27,2 40,3 19,6 0,67 0,736 19,38 26,487 1,088 0,763 0,239 -0,11 103 0,2727 0,2 0,035 4,3 6,5 65

50 48 2 0 34,4 57 33 0,68 0,946 18,24 26,43795 1,536 1 0,353 -0,15 103 0,423 0,302 0,095 2,7 4,3 30

50 50 0 0 37,7 62,2 33,2 0,74 1,01 17,82 26,03574 1,651 1,059 0,383 -0,13 75 0,4698 0,41 0,1 3,6 5,3 da elab CU

28 53 19 0 22,2 35,5 16,4 0,78 0,589 19,7181 0,9 26,1927 0,948 0,686 0,203 -0,48 75 0,2295 0,2 0,033 6,3 8,9

49 50 1 0 38,4 60,9 29,3 0,71 1,002 17,658 0,8 25,6041 1,589 1,028 0,367 -0,07 70 0,4581 0,34 0,12 2,3 4 8 23

20 63 17 0 48,6 55,4 25,7 0,26 1,335 16,9713 0,6 26,5851 1,501 0,982 0,344 1,025 70 0,4086 0,4 0,07 3 4,8 17 29

57 43 0 0 37,7 60,6 34,9 0,66 1,009 17,9523 0,6 26,1927 1,618 1,042 0,374 -0,09 70 0,4554 0,38 0,1 2,5 4,4

25 60 13 2 31,8 53,8 27,9 0,79 0,83 18,4428 0,8 25,6041 1,404 0,931 0,319 -0,32 75 0,3942 0,321 0,06 6,2 5,6 15 21

53 46 1 0 44 62,9 37,5 0,5 1,176 17,3637 1 26,1927 1,679 1,074 0,39 0,261 240 70 0,4761 0,45 0,09 3,9 4,7 14 25

48 51 1 0 37 54,5 28,2 0,62 0,989 17,9523 1,5 25,9965 1,444 0,952 0,33 0,112 300 70 0,4005 0,41 0,08 4,3 6,8

32 55 11 2 36 48,4 17,2 0,72 0,962 17,8542 0,7 25,7022 1,268 0,86 0,285 0,36 70 0,3456 0,31 0,07 2,7 5,2

52 47 1 0 37,5 59,8 31,5 0,79 0,991 17,9523 1,2 25,8984 1,579 1,022 0,364 -0,09 70 0,4482 0,32 0,07 2,2 4,2 46,598 30 20

33 63 4 0 28,1 46 26,2 0,68 0,761 19,3 26,55567 1,245 0,847 0,279 -0,31 100 0,324 0,23 0,044 4,3 5,5 0 26,57

63 27 9 1 56,6 90 54,2 0,62 1,473 15,8922 0,2 26 2,385 1,439 0,571 0,059 100 70 0,72 0,5 0,1 1,7 3,1 27

35 54 6 5 32,3 42 22 0,44 0,794 19,32 0,6 26,22 1,123 0,782 0,247 0,05 50 0,288 0,215 0,046 2,7 4,4

“Argille aperte”

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In ambiti urbani la scarsità (o come in questo caso l’assoluta mancanza) di affioramenti limita la possibilità di effettuare un rilevamento geologico di dettaglio nel senso classico del termine. Le uniche informazioni dirette riguardanti la natura del sottosuolo sono rappresentate dalle stratigrafie dei sondaggi meccanici.

Le ricostruzioni del sottosuolo perché siano rappresentative richiedono la necessaria integrazione del modello geologico e geotecnico del sito, in grado di prevedere la variazione spaziale delle singole caratteristiche.

Le facies rappresentano il senso di variazione e di diversità delle condizioni del

sottosuolo e sono lo strumento per formulare l’interpretazione logica dell’ambiente in cui si opera. Esse infatti consentono di definire il modello geologico che inquadra, nel

contesto di una situazione eterogenea e complessa, anche gli aspetti geotecnici del

sottosuolo in riferimento alla rappresentatività dei dati ed alla modalità di circolazione

idrica.

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ARCHIVIAZIONE E FRUIZIONE DEI DATI

La possibilità di archiviare un grandissimo numero di dati e di richiamare per ogni elemento tutte le informazioni a disposizione, nonché la possibilità di correlare tra loro i dati, favorisce un rapido utilizzo delle conoscenze geologiche e geotecniche con un continuo aggiornamento mano mano che ulteriori indagini sono

disponibili, consentendo così di realizzare un modello tridimensionale digitale del

sottosuolo (DTUM Digital Tridimensional Underground Model) dell’area urbana di

Roma, di grande importanza tecnologica e strategica per lo sviluppo della Città.

Provenance of data:

Laboratorio di Idrogeologia di Roma TRE Comune di Roma

Roma Metropolitane APAT – Legge n. 464/1984 ANAS S.p.A.

ITALFERR Gruppo Ferrovie dello Stato Geoplanning – Servizi per il territorio S.G.S. Studio Geotecnico Strutturale S.I.G. Studio Indagini Geotecniche IGES s.n.c.

More than 8000 stored boreholes.

More than 2000 boreholes cross the recent alluvial deposits.

Approx. 700 samples provided with laboratory tests.

10 km

URBISIT - BANCA DATI DEI SONDAGGI

Banca dati del Progetto UrbiSIT

(CNR-IGAG/DPC)

Banca dati geologico-tecnica del Progetto UrbiSIT

database UrbiSIT

Dati puntuali

sondaggi geognostici log stratigrafici

penetrometrie microtremori

prove dilatometriche prove scissometriche prove pressiometriche cavità

dissesti

sorgenti d’acqua

Dati lineari

sismica a rifrazione e a riflessione

MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves)

SASW (Spectral Analysis of Surface Waves)

ERT (Electrical Resistivity Tomography)

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Bibliographic references.

Amorosi A., Milli S. (2001) - Late Quaternary depositional architecture of Po and Tevere river deltas (Italy) and worldwide comparison with coeval deltaic successions. Sedim.

Geology, 144, 357-375.

Bozzano F., Andreucci A., Gaeta M., Salucci R. (2000) – A geological model of the buried Tiber River valley beneath the historical centre of Rome. Bull. Engin. Geology and

Environment, 59, 1-21.

Lambeck K., Antonioli F., Purcel T., Silenzi S. (2004) – Sea level changes along the Italian coast for the past 10000 yrs. Quat. Science Rev., 23, 1567-1598.

Mancini M., Cavinato G.P. (2005) – The Middle Valley of Tiber River, central Italy: Plio- Pleistocene fluvial and coastal sedimentation, extensional tectonics and volcanism. Fluvial Sedimentology VII, IAS Spec. Publ. 35, 373-398.

Marra F., Florindo F., Boschi E. (2008) – History of glacial terminations from the Tiber River, Rome: Insights into glacial forcing mechanisms. Paleoceanography, 23, PA 2205.

Raspa G., Moscatelli M., Stigliano F., Patera A., Marconi F., Folle D., Vallone R., Mancini

M., Cavinato G.P., Milli S., Coimbra Leite Costa J.F. (2008) – Geotechnical characterization

of the upper Pleistocene-Holocene alluvial deposits of Roma (Italy) by means of multivariate

geostatistics: Cross-validation results. Eng. Geology, 101, 251-268.

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Ghiaie basali inizio fase trasgressiva

Livello di base basso (materiali più fini verso mare, ghiaie verso l’interno)

A circa 14.000 anni Livello di base si alza: il sistema retrograda Materiali più fini da sabbie a limi argille

All’inzio del sollevamento del livello di base velocità alta il fiume per stargli dietro si impila su se stesso (vaanli singoli e stretti) Poi velocità di sollevamento del livello di base si riduce e quindi il fiume divaga laterlamente , meandrifica e la zona di canale si allarga

Nei momenti in cui il ivello di base si alza a velocità minore la falda tende a stazionare con possibili oscillazioni

(essicamento, arre a circolazione vadosa, precipitazione di

carbionati, ecc)

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