PROVINCIA DI NUORO - Zona Omogenea dell'ogliastra REALIZZAZIONE CANALE A PROTEZIONE DELLA SP 63 IN LOC. TANCAU - CUP: J47B

(1)

R2 Relazione Sulle Strutture

ELABORATO: OGGETTO:

SCALA: REV. N:

S E T T O R E

I N F R A S T R U T T U R E

PROGETTISTA:

DATA: MAGGIO 2019

I ^{N G} ^. F ^{R AN CO} P ^{I LI}

V IA M ONS. VI RG ILIO 88, 08048 T ORTO LI ' (OG) T E L/ F A X : 0782626107/ 3933323353

e- m ail: pilif r anc o@ gmail.com

P R O VI N C IA D I N U O R O - Z on a O m og en ea d el l' O gl ia st ra

DEL:

REALIZZAZIONE CANALE A PROTEZIONE DELLA SP 63 IN LOC. TANCAU - CUP: J47B16000460001

PROGETTO DEFINITIVO

(2)

Normative di riferimento

- Legge nr. 1086 del 05/11/1971.

Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.

- Legge nr. 64 del 02/02/1974.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.

- D.M. LL.PP. del 11/03/1988.

Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

- D.M. LL.PP. del 14/02/1992.

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. 9 Gennaio 1996

Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche per le Costruzioni 2018 (D.M. 17 Gennaio 2018)

(3)

Calcolo del carico sulla calotta Pressione Geostatica

In questo caso la pressione in calotta viene calcolata come prodotto tra il peso di volume del terreno per l'altezza del ricoprimento (Spessore dello strato di terreno superiore). Quindi la pressione in calotta è fornita dalla seguente relazione:

Pv = g H

Se sul profilo del piano campagna sono presenti dei sovraccarichi, concentrati e/o distribuiti, la diffusione di questi nel terreno avviene secondo un angolo, rispetto alla verticale, pari a 30.00°.

Spinta sui piedritti

Spinta attiva - Metodo di Coulomb

La teoria di Coulomb considera l'ipotesi di un cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea.

Dall'equilibrio del cuneo si ricava la spinta che il terreno esercita sull'opera di sostegno. In particolare Coulomb ammette, al contrario della teoria di Rankine, l'esistenza di attrito fra il terreno e la parete, e quindi la retta di spinta risulta inclinata rispetto alla normale alla parete stesso di un angolo di attrito terra-parete.

L'espressione della spinta esercitata da un terrapieno, di peso di volume g, su una parete di altezza H, risulta espressa secondo la teoria di Coulomb dalla seguente relazione (per terreno incoerente)

S = 1/2gH²K

a

Ka rappresenta il coefficiente di spinta attiva di Coulomb nella versione riveduta da Muller-Breslau, espresso come sin(a + f)

Ka = ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––

Ö[ sin(f+d)sin(f-b) ]

sin²a sin(a-d) [ 1 + –––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ]² Ö[ sin(a-d)sin(a+b) ]

dove f è l'angolo d'attrito del terreno, a rappresenta l'angolo che la parete forma con l'orizzontale (a = 90° per parete verticale), d è l'angolo d'attrito terreno-parete, b è l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale.

La spinta risulta inclinata dell'angolo d'attrito terreno-parete d rispetto alla normale alla parete.

Il diagramma delle pressioni del terreno sulla parete risulta triangolare con il vertice in alto. Il punto di applicazione della spinta si trova in corrispondenza del baricentro del diagramma delle pressioni (1/3 H rispetto alla base della parete). L'espressione di K _a perde di significato per b>f.

Questo coincide con quanto si intuisce fisicamente: la pendenza del terreno a monte della parete non può superare l'angolo di natural declivio del terreno stesso.

Nel caso di terreno dotato di attrito e coesione c l'espressione della pressione del terreno ad una generica profondità z vale s_a = gz K _a - 2 c Ö K_a

Spinta in presenza di falda

Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il diagramma delle pressioni sulla parete risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume di galleggiamento

g_a = g_sat - g_w

dove g_sat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e g_w è il peso di volume dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione idrostatica esercitata dall'acqua.

Spinta a Riposo

Si assume che sui piedritti agisca la spinta calcolata in condizioni di riposo.

(4)

Il coefficiente di spinta a riposo è espresso dalla relazione

K0 = 1 - sinf dove f rappresenta l'angolo d'attrito interno del terreno di rinfianco.

Quindi la pressione laterale, ad una generica profondità z e la spinta totale sulla parete di altezza H valgono s = g z K₀ + p_vK₀

S = 1/2 g H² K

0 + p

vK

0 H dove p

v è la pressione verticale agente in corrispondenza della calotta.

Spinta in presenza di sisma - Metodo di Mononobe-Okabe

Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana).

La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.

Detta e l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e b l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parete pari a

e' = e + q b' = b + q dove q = arctg(k_h/(1±k

v)) essendo k

h il coefficiente sismico orizzontale e k

v il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di k

h. Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

DS = AS' - S dove il coefficiente A vale

cos²(b + q)

A = –––––––––––––––––––––––––––––

cos²bcosq

Tale incremento di spinta deve essere applicato ad una distanza dalla base pari a 1/2 dell'altezza della parete.

Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali che si destano per effetto del sisma. Tale forza viene valutata come Fi = CW

dove W è il peso della parete e dei relativi sovraccarichi permanenti e va applicata nel baricentro dei pesi.

Verifica al carico limite

Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a h_q. Cioè, detto Q

u, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= h_q R

Terzaghi ha proposto la seguente espressione per il calcolo della capacità portante di una fondazione superficiale.

qu = cN

cs

c + qN

q + 0.5BgN_gs_g

La simbologia adottata è la seguente:

c coesione del terreno in fondazione;

f angolo di attrito del terreno in fondazione;

g peso di volume del terreno in fondazione;

B larghezza della fondazione;

D profondità del piano di posa;

q pressione geostatica alla quota del piano di posa.

(5)

I fattori di capacità portante sono espressi dalle seguenti relazioni:

e2(0.75p-f/2)tg(f)

Nq = –––––––––––––––––

2cos²(45 + f/2)

Nc = (N

q - 1)ctgf

tgf K_pg

Ng = ––––– ( ––––––––– - 1 ) 2 cos²f

I fattori di forma s_c e s_g che compaiono nella espressione di q_u dipendono dalla forma della fondazione. In particolare valgono 1 per fondazioni nastriformi o rettangolari allungate e valgono rispettivamente 1.3 e 0.8 per fondazioni quadrate.

termine K

pg che compare nell'espressione di N

g non ha un'espressione analitica. Pertanto si assume per N

g l'espressione proposta da Meyerof N_g = (N

q - 1)tg(1.4*f)

Strategia di soluzione

A partire dal tipo di terreno, dalla geometria e dai sovraccarichi agenti il programma è in grado di conoscere tutti i carichi agenti sulla struttura per ogni combinazione di carico.

La struttura scatolare viene schematizzata come un telaio piano e viene risolta mediante il metodo degli elementi finiti (FEM). Più dettagliatamente il telaio viene discretizzato in una serie di elementi connessi fra di loro nei nodi.

Il terreno di rinfianco e di fondazione viene invece schematizzato con una serie di elementi molle non reagenti a trazione (modello di Winkler). L'area della singola molla è direttamente proporzionale alla costante di Winkler del terreno e all'area di influenza della molla stessa.

A partire dalla matrice di rigidezza del singolo elemento, K

e, si assembla la matrice di rigidezza di tutta la struttura K. Tutti i carichi agenti sulla struttura vengono trasformati in carichi nodali(reazioni di incastro perfetto) ed inseriti nel vettore dei carichi nodali p.

Indicando con u il vettore degli spostamenti nodali (incogniti), la relazione risolutiva può essere scritta nella forma K u = p

Da questa equazione matriciale si ricavano gli spostamenti incogniti u u = K^-1 p Noti gli spostamenti nodali è possibile risalire alle sollecitazioni nei vari elementi.

La soluzione del sistema viene fatta per ogni combinazione di carico agente sullo scatolare. Il successivo calcolo delle armature nei vari elementi viene condotto tenendo conto delle condizioni più gravose che si possono verificare nelle sezioni fra tutte le combinazioni di carico.

(6)

Geometria scatolare

Descrizione: Scatolare semplice

Altezza esterna 1,90 [m]

Larghezza esterna 3,80 [m]

Lunghezza mensola di fondazione sinistra 0,10 [m]

Lunghezza mensola di fondazione destra 0,10 [m]

Spessore piedritto sinistro 0,30 [m]

Spessore piedritto destro 0,30 [m]

Spessore fondazione 0,40 [m]

Spessore traverso 0,30 [m]

Caratteristiche strati terreno

Strato di ricoprimento

Descrizione Terreno di ricoprimento

Spessore dello strato 0,10 [m]

Peso di volume 1800,00 [kg/mc]

Peso di volume saturo 2000,00 [kg/mc]

Angolo di attrito 30,00 [°]

Coesione 0,00 [kg/cmq]

Strato di rinfianco

Descrizione Terreno di rinfianco

Angolo di attrito terreno struttura 20,00 [°]

Costante di Winkler 0,00 [kg/cmq/cm]

Strato di base

Descrizione Terreno di base

Angolo di attrito terreno struttura 20,00 [°]

Costante di Winkler 5,00 [kg/cmq/cm]

Tensione limite 2,00 [kg/cmq]

Falda

Quota falda (rispetto al piano di posa) 1,50 [m]

Caratteristiche materiali utilizzati

Materiale calcestruzzo

Rck calcestruzzo 250,00 [kg/cmq]

Peso specifico calcestruzzo 2500,00 [kg/mc]

Modulo elastico E 284604,99 [kg/cmq]

Tensione di snervamento acciaio 4400,00 [kg/cmq]

Coeff. omogeneizzazione cls teso/compresso (n') 0,50

Coeff. omogeneizzazione acciaio/cls (n) 15,00

Coefficiente dilatazione termica 0,0000120

Condizioni di carico

Convenzioni adottate

Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso

Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra

(7)

Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kg Coppie concentrate espressi in kgm Carichi distribuiti espressi in kg/m

Simbologia adottata e unità di misura

Forze concentrate

X ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati Y ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati Fy componente Y del carico concentrato

Fx componente X del carico concentrato

M momento

Forze distribuite Xi, X

f ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Yi, Y

f ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali Vni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale Vnf componente normale del carico distribuito nel punto finale Vti componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale Vtf componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale Dte variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi Dti variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi

Condizione di carico n°1 (Peso Proprio) Condizione di carico n°2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n°3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n°4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n°5 (Sisma da destra) Condizione di carico n°6 (Spinta falda) Condizione di carico n° 7 (Condizione 1)

Distr Terreno X_i= -10,00 X_f= 14,00 V_ni= 1000 V_nf= 1000

Distr Traverso X_i= 0,10 X_f= 3,90 V_ni= 1000 V_nf= 1000 V_ti= 0 V_tf= 0

Impostazioni di progetto

Verifica materiali:

Stato Limite Ultimo

Coefficiente di sicurezza calcestruzzo g_c 1.50

Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83

Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85

Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15

Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00

Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio VRd=[0.18*k*(100.0*r_l*fck)^1/3/g_c+0.15*s_cp]*bw*d>(vmin+0.15*s_cp)*b

w*d VRsd=0.9*d*A

sw/s*fyd*(ctga+ctgq)*sina V_Rcd=0.9*d*b_w*a_c*fcd'*(ctg(q)+ctg(a)/(1.0+ctgq²) con:

d altezza utile sezione [mm]

bw larghezza minima sezione [mm]

scp tensione media di compressione [N/mmq]

r_l rapporto geometrico di armatura

Asw area armatuta trasversale [mmq]

s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm]

ac coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e s

cp

fcd'=0.5*fcd k=1+(200/d)^1/2 vmin=0.035*k^3/2*fck^1/2

Stato Limite di Esercizio

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Criteri di scelta per verifiche tensioni di esercizio:

Ambiente moderatamente aggressivo

Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. rare) 0.60 f_ck Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. quasi perm.) 0.45 f

ck

Limite tensioni di trazione nell'acciaio (comb. rare) 0.80 f

yk

Criteri verifiche a fessurazione:

Armatura sensibile

Apertura limite fessure espresse in [mm]

Apertura limite fessure w1=0,20 w2=0,30 w3=0,40 Verifiche secondo :

Norme Tecniche 2018 - Approccio 1

Copriferro sezioni 3,00 [cm]

(9)

Descrizione combinazioni di carico

Simbologia adottata

g Coefficiente di partecipazione della condizione Y Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione

Norme Tecniche 2018 Simbologia adottata

gG1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

gG1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

gG2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali

gG2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali

gQ Coefficiente parziale sulle azioni variabili

gtanf' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

gc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata gcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata gqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo

Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole g

G1fav 1,00 1,00

Permanenti Sfavorevole g_G1sfav 1,30 1,00

Permanenti non strutturali Favorevole g_G2fav 0,80 0,80

Permanenti non strutturali Sfavorevole g_G2sfav 1,50 1,30

Variabili Favorevole g_Qifav 0,00 0,00

Variabili Sfavorevole g_Qisfav 1,50 1,30

Variabili da traffico Favorevole g

Qfav 0,00 0,00

Variabili da traffico Sfavorevole g_Qsfav 1,35 1,15

Termici Favorevole g_efav 0,00 0,00

Termici Sfavorevole g_esfav 1,20 1,20

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito g_tanf' 1,00 1,25

Coesione efficace g_c' 1,00 1,25

Resistenza non drenata g_cu 1,00 1,40

Resistenza a compressione uniassiale g_qu 1,00 1,60

Peso dell'unità di volume g_g 1,00 1,00

Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole g_G1fav 1,00 1,00

Permanenti Sfavorevole g

G1sfav 1,00 1,00

Permanenti Favorevole g_G2fav 0,00 0,00

Permanenti Sfavorevole g_G2sfav 1,00 1,00

Variabili Favorevole g_Qifav 0,00 0,00

Variabili Sfavorevole g_Qisfav 1,00 1,00

Variabili da traffico Favorevole g_Qfav 0,00 0,00

Variabili da traffico Sfavorevole g

Qsfav 1,00 1,00

Termici Favorevole g_efav 0,00 0,00

Termici Sfavorevole g_esfav 1,00 1,00

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito g_tanf' 1,00 1,00

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Coesione efficace g_c' 1,00 1,00

Resistenza non drenata g_cu 1,00 1,00

Resistenza a compressione uniassiale g_qu 1,00 1,00

Peso dell'unità di volume g_g 1,00 1,00

Combinazione n° 1 SLU (Caso A1-M1)

Effetto g Y C

Peso Proprio Sfavorevole 1.30 1.00 1.30

Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30

Spinta terreno destra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30

Condizione 1 Sfavorevole 1.50 1.00 1.50

Effetto g Y C

Spinta falda Sfavorevole 1.30 1.00 1.30

Effetto g Y C

Combinazione n° 5 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. positivo

Effetto g Y C

Sisma da sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00

Combinazione n° 6 SLU (Caso A1-M1) - Sisma Vert. negativo

Effetto g Y C

(11)

Effetto g Y C

Sisma da destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00

Effetto g Y C

(12)

Effetto g Y C

Combinazione n° 21 SLE (Quasi Permanente)

Effetto g Y C

Combinazione n° 22 SLE (Frequente)

Effetto g Y C

Combinazione n° 23 SLE (Rara)

Effetto g Y C

Combinazione n° 24 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. positivo

Effetto g Y C

(13)

Combinazione n° 25 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. negativo

Effetto g Y C

Combinazione n° 26 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. positivo

Effetto g Y C

Combinazione n° 27 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. negativo

Effetto g Y C

Combinazione n° 28 SLE (Frequente) - Sisma Vert. positivo

Effetto g Y C

Combinazione n° 29 SLE (Frequente) - Sisma Vert. negativo

Effetto g Y C

Combinazione n° 30 SLE (Frequente) - Sisma Vert. positivo

Effetto g Y C

Combinazione n° 31 SLE (Frequente) - Sisma Vert. negativo

Effetto g Y C

Combinazione n° 32 SLE (Rara) - Sisma Vert. positivo

Effetto g Y C

(14)

Combinazione n° 33 SLE (Rara) - Sisma Vert. negativo

Effetto g Y C

Combinazione n° 34 SLE (Rara) - Sisma Vert. positivo

Effetto g Y C

Combinazione n° 35 SLE (Rara) - Sisma Vert. negativo

Effetto g Y C

(15)

Analisi della spinta e verifiche

Simbologia adottata ed unità di misura

Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti verso destra Le forze verticali sono considerate positive se agenti verso il basso X ascisse (espresse in m) positive verso destra Y ordinate (espresse in m) positive verso l'alto

M momento espresso in kgm

V taglio espresso in kg SN sforzo normale espresso in kg ux spostamento direzione X espresso in cm uy spostamento direzione Y espresso in cm st pressione sul terreno espressa in kg/cmq

Tipo di analisi

Pressione in calotta Pressione geostatica

I carichi applicati sul terreno sono stati diffusi secondo angolo di attrito

Metodo di calcolo della portanza Terzaghi

Spinta sui piedritti Attiva [combinazione 1]

Attiva [combinazione 2]

Sisma

Identificazione del sito

Latitudine 39.970796

Longitudine 9.665648

Comune Lotzorai

Provincia Ogliastra

Regione Sardegna

Punti di interpolazione del reticolo 0 - 0 - 0 - 0

Tipo di opera

Tipo di costruzione Opera ordinaria

Vita nominale 50 anni

Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose

Vita di riferimento 50 anni

Combinazioni SLU Accelerazione al suolo a

g = 0.49 [m/s^2]

(16)

Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00

Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00

Coefficiente riduzione (b_m) 1.00

Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k_h=(a_g/g*b_m*St*Ss) = 5.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k_v=0.50 * k_h = 2.50 Combinazioni SLE

Accelerazione al suolo a

g = 0.23 [m/s^2]

Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00

Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00

Coefficiente riduzione (b_m) 1.00

Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) k

h=(a

g/g*b

m*St*Ss) = 2.35 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) k_v=0.50 * k_h = 1.18

Forma diagramma incremento sismico Rettangolare

Spinta sismica Mononobe-Okabe

Angolo diffusione sovraccarico 30,00 [°]

Coefficienti di spinta

N°combinazione Statico Sismico

1 0,297 0,000

2 0,364 0,000

3 0,297 0,000

4 0,364 0,000

5 0,297 0,337

6 0,297 0,323

7 0,297 0,337

8 0,297 0,323

9 0,297 0,337

10 0,297 0,323

11 0,297 0,337

12 0,297 0,323

13 0,297 0,337

14 0,297 0,323

15 0,297 0,337

16 0,297 0,323

17 0,297 0,323

18 0,297 0,337

19 0,297 0,337

20 0,297 0,323

21 0,297 0,000

22 0,297 0,000

23 0,297 0,000

24 0,297 0,316

25 0,297 0,309

26 0,297 0,316

27 0,297 0,309

28 0,297 0,316

29 0,297 0,309

30 0,297 0,316

31 0,297 0,309

32 0,297 0,316

33 0,297 0,309

34 0,297 0,316

35 0,297 0,309

Discretizzazione strutturale

Numero elementi fondazione 43

Numero elementi traverso 20

Numero elementi piedritto sinistro 16

Numero elementi piedritto destro 16

Numero molle fondazione 44

Numero molle piedritto sinistro 17

Numero molle piedritto destro 17

(17)

Analisi della combinazione n° 1

Pressione in calotta(solo peso terreno) 234,00 [kg/mq]

Carichi verticali in calotta

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 234,00

-10,06 14,06 1726,82

14,06 24,06 234,00

Spinte sui piedritti

Piedritto sinistro Pressione sup. 482,44 [kg/mq] Pressione inf. 1724,58 [kg/mq]

Piedritto destro Pressione sup. 482,44 [kg/mq] Pressione inf. 1724,58 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 2

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1473,78

14,06 24,06 180,00

Analisi della combinazione n° 3

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 234,00

-10,06 14,06 1726,82

14,06 24,06 234,00

Falda

Spinta 1463[kg]

Sottospinta 1950[kg/mq]

Analisi della combinazione n° 4

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1473,78

(18)

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 5

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Spinte sismiche sui piedritti

Analisi della combinazione n° 6

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Analisi della combinazione n° 7

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

(19)

Analisi della combinazione n° 8

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Analisi della combinazione n° 9

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 10

(20)

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 11

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 12

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

(21)

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 13

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Analisi della combinazione n° 14

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Analisi della combinazione n° 15

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

(22)

Analisi della combinazione n° 16

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Analisi della combinazione n° 17

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 18

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

(23)

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 19

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 20

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 21

(24)

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 22

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 23

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 24

(25)

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 25

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 26

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

(26)

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 27

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 28

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 29

(27)

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 30

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 31

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

(28)

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 32

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 33

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 34

(29)

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

Analisi della combinazione n° 35

Xi Xj Q[kg/mq]

-20,06 -10,06 180,00

-10,06 14,06 1175,21

14,06 24,06 180,00

Falda

Spinta 1125[kg]

(30)

Spostamenti

Spostamenti fondazione (Combinazione n° 1)

X [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,00 0,000 0,144

0,96 0,000 0,118

2,00 0,000 0,104

3,00 0,000 0,118

4,00 0,000 0,144

Spostamenti traverso (Combinazione n° 1)

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,000 0,139

1,11 0,000 0,174

2,00 0,000 0,192

2,89 0,000 0,174

3,75 0,000 0,139

Spostamenti piedritto sinistro (Combinazione n° 1)

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,000 0,138

0,97 -0,011 0,139

1,75 0,000 0,139

Spostamenti piedritto destro (Combinazione n° 1)

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,000 0,138

0,97 0,011 0,139

1,75 0,000 0,139

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,00 0,000 0,118

0,96 0,000 0,096

2,00 0,000 0,085

3,00 0,000 0,096

4,00 0,000 0,118

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,000 0,113

1,11 0,000 0,142

2,00 0,000 0,158

2,89 0,000 0,142

3,75 0,000 0,113

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,000 0,112

0,97 -0,009 0,113

1,75 0,000 0,113

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,000 0,112

0,97 0,009 0,113

1,75 0,000 0,113

(31)

X [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,00 0,000 0,105

0,96 0,000 0,080

2,00 0,000 0,066

3,00 0,000 0,079

4,00 0,000 0,105

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,000 0,100

1,11 0,000 0,134

2,00 0,000 0,153

2,89 0,000 0,134

3,75 0,000 0,100

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,000 0,099

0,97 -0,010 0,100

1,75 0,000 0,100

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,000 0,099

0,97 0,010 0,100

1,75 0,000 0,100

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,00 0,000 0,088

0,96 0,000 0,066

2,00 0,000 0,055

3,00 0,000 0,066

4,00 0,000 0,088

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,000 0,084

1,11 0,000 0,112

2,00 0,000 0,127

2,89 0,000 0,112

3,75 0,000 0,084

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,000 0,082

0,97 -0,008 0,083

1,75 0,000 0,084

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,000 0,082

0,97 0,008 0,083

1,75 0,000 0,084

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,00 0,025 0,102

0,96 0,025 0,085

2,00 0,025 0,077

(32)

3,00 0,025 0,088

4,00 0,025 0,109

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,029 0,099

1,11 0,029 0,125

2,00 0,029 0,139

2,89 0,029 0,127

3,75 0,029 0,105

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,025 0,098

0,97 0,019 0,098

1,75 0,029 0,099

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,025 0,104

0,97 0,034 0,104

1,75 0,029 0,105

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,00 0,022 0,100

0,96 0,022 0,083

2,00 0,022 0,075

3,00 0,022 0,085

4,00 0,022 0,106

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,026 0,097

1,11 0,026 0,122

2,00 0,026 0,136

2,89 0,026 0,124

3,75 0,026 0,102

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,022 0,096

0,97 0,017 0,096

1,75 0,026 0,097

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,022 0,101

0,97 0,032 0,101

1,75 0,026 0,102

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,00 0,025 0,102

0,96 0,025 0,085

2,00 0,025 0,077

3,00 0,025 0,088

4,00 0,025 0,109

(33)

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,029 0,099

1,11 0,029 0,125

2,00 0,029 0,139

2,89 0,029 0,127

3,75 0,029 0,105

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,025 0,098

0,97 0,019 0,098

1,75 0,029 0,099

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,025 0,104

0,97 0,034 0,104

1,75 0,029 0,105

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,00 0,022 0,100

0,96 0,022 0,083

2,00 0,022 0,075

3,00 0,022 0,085

4,00 0,022 0,106

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,026 0,097

1,11 0,026 0,122

2,00 0,026 0,136

2,89 0,026 0,124

3,75 0,026 0,102

Y [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,20 0,022 0,096

0,97 0,017 0,096

1,75 0,026 0,097

Y [m] u_x [cm] u_y [cm]

0,20 0,022 0,101

0,97 0,032 0,101

1,75 0,026 0,102

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,00 0,024 0,072

0,96 0,024 0,056

2,00 0,024 0,047

3,00 0,024 0,058

4,00 0,023 0,078

X [m] u

x [cm] u

y [cm]

0,25 0,028 0,069

1,11 0,028 0,094

2,00 0,028 0,108

2,89 0,028 0,097

PROVINCIA DI NUORO - Zona Omogenea dell'ogliastra REALIZZAZIONE CANALE A PROTEZIONE DELLA SP 63 IN LOC. TANCAU - CUP: J47B

R2 Relazione Sulle Strutture

S E T T O R E

I N F R A S T R U T T U R E

I N G . F R AN CO P I LI

V IA M ONS. VI RG ILIO 88, 08048 T ORTO LI ' (OG) T E L/ F A X : 0782626107/ 3933323353

e- m ail: pilif r anc o@ gmail.com

P R O VI N C IA D I N U O R O - Z on a O m og en ea d el l' O gl ia st ra

REALIZZAZIONE CANALE A PROTEZIONE DELLA SP 63 IN LOC. TANCAU - CUP: J47B16000460001

PROGETTO DEFINITIVO

Normative di riferimento

Calcolo del carico sulla calotta Pressione Geostatica

Spinta sui piedritti

Spinta attiva - Metodo di Coulomb

Spinta in presenza di falda

Spinta a Riposo

Spinta in presenza di sisma - Metodo di Mononobe-Okabe

Verifica al carico limite

Strategia di soluzione

Geometria scatolare

Caratteristiche strati terreno

Falda

Caratteristiche materiali utilizzati

Condizioni di carico

Impostazioni di progetto

Descrizione combinazioni di carico

Analisi della spinta e verifiche

Analisi della combinazione n° 1

Analisi della combinazione n° 2

Analisi della combinazione n° 3

Analisi della combinazione n° 4

Analisi della combinazione n° 5

Analisi della combinazione n° 6

Analisi della combinazione n° 7

Analisi della combinazione n° 8

Analisi della combinazione n° 9

Analisi della combinazione n° 10

Analisi della combinazione n° 11

Analisi della combinazione n° 12

Analisi della combinazione n° 13

Analisi della combinazione n° 14

Analisi della combinazione n° 15

Analisi della combinazione n° 16

Analisi della combinazione n° 17

Analisi della combinazione n° 18

Analisi della combinazione n° 19

Analisi della combinazione n° 20

Analisi della combinazione n° 21

Analisi della combinazione n° 22

Analisi della combinazione n° 23

Analisi della combinazione n° 24

Analisi della combinazione n° 25

Analisi della combinazione n° 26

Analisi della combinazione n° 27

Analisi della combinazione n° 28

Analisi della combinazione n° 29

Analisi della combinazione n° 30

Analisi della combinazione n° 31

Analisi della combinazione n° 32

Analisi della combinazione n° 33

Analisi della combinazione n° 34

Analisi della combinazione n° 35

Spostamenti

I ^{N G} ^. F ^{R AN CO} P ^{I LI}