In questa appendice vengono riportati i dati relativi agli ammassi rocciosi e alle coperture.
In particolare, sono riportati i dati delle prove sclerometriche, quelli ottenuti con il Point Load Test e i valori a compressione uniassiale calcolati con i metodi proposti dai vari autori considerati in questo lavoro, per tutte le stazioni geomeccaniche nelle quali sono state effettuate tali prove.
Riportiamo anche i grafici ottenuti con la prova Point Load Test, utilizzati per determinare Is(50), sia per le stazioni geomeccaniche dove abbiamo effettuato prove sclerometriche, sia per le stazioni geomeccaniche dove tali prove non sono state eseguite. Ricordiamo che i grafici dove i dati non hanno una buona correlazione non sono stati presi in considerazione per la scarsa attendibilità, vengono però presentati nelle successive pagine a titolo informativo.
Inoltre viene presentata una tabella riassuntiva con i valori delle densità misurate in laboratorio con il metodo del picnometro.
Per quanto riguarda le coperture, vengono presentati i dati relativi alle analisi granulometriche
effettuate e alla determinazione dei limiti di Atterberg.
Litologia :calcari ad Angulati
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,61 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 34 68 31,3 3,28
α = 0° 34 68 31,3 4,68
α = 0° 34 68 31,3 5,65
α = 0° 34 68 31,3 4,85
α = 0° 34 68 31,3 8,47
α = 0° 34 68 31,3 2,68
α = 0° 34 68 31,3 2,25
α = 0° 36 71 33,3
α = 0° 36 71 33,3
α = 0° 40 86 37,3
α = 0° 48 125 45,8
α = +45° 30 60 23,8
α = +45° 34 72 28,7
α = +45° 34 72 28,7
α = +45° 34 72 28,7
α = +45° 34 72 28,7
α = +45° 34 72 28,7
α = +45° 30 60 23,8
α = +45° 36 79 30,7
α = +45° 38 90 32,7
α = +45° 38 90 32,7
72,06 32,64 46,6 41,01 Is(50)=3,45 82,8
Stazione geomeccanica : ANL R48 Litologia : calcare ad Angulati
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer & Miller (ρ=2,69 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio
K=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = +45° 32 72 26,7 6,87
α = +45° 26 56 19,8 6,26
α = +45° 44 122 39,7 10,06
α = +45° 36 88 30,7 9,28
α = +45° 38 95 32,7 7,43
α = +45° 38 95 32,7 6,79
α = +45° 40 105 34,7 7,85
α = +45° 40 105 34,7 5,96
α = +45° 40 105 34,7
α = +45° 42 112 37,7
α = −45° 26 58 25,2
α = −45° 44 120 43,4
α = −45° 26 58 25,2
α = −45° 30 68 29,2
α = −45° 30 68 29,2
α = −45° 36 88 35,3
α = −45° 38 95 37,3
α = −45° 40 101 39,3
α = −45° 40 101 39,3
α = −45° 42 110 41,4
91,75 36,19 49,35 48,81 Is (50)=4,83 115,92
Stazione geomeccanica : CCA R24 Litologia : calcare cavernoso
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer & Miller (ρ=
2,69KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio
K=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 14 28 10,8 1,99
α = 0° 14 28 10,8 2,72
α = 0° 14 28 10,8 2,04
α = 0° 17 33 13,8 3,56
α = 0° 17 33 13,8 2,14
α = 0° 17 33 13,8 2,07
α = 0° 17 33 13,8 2,81
α = 0° 22 40 13,6
α = 0° 22 40 13,6
α = 0° 22 40 13,6
α = +45° 22 45 15,1
α = +45° 22 45 15,1
α = +45° 22 45 15,1
α = +45° 22 45 15,1
α = +45° 22 45 15,1
α = +45° 25 53 18,1
α = +45° 25 53 18,1
α = +45° 26 55 19,1
α = +45° 26 55 19,1
α = +45° 26 55 19,1
41,5 15,85 33,58 12,12 Is (50)=2,45 58,8
Stazione geomeccanica : CCA R50 Litologia : calcare cavernoso
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,50 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 26 45 22,9 2,58
α = 0° 30 53 26,9 4,61
α = 0° 30 53 26,9 5,05
α = 0° 32 57 29,3 2,52
α = 0° 32 57 29,3 6,64
α = 0° 34 62 31,3 5,49
α = 0° 40 80 37,3 3,29
α = 0° 42 85 39,8 4,46
α = 0° 44 95 41,8 2,97
α = 0° 45 100 42,8 2,74
α = −45° 26 56 25,2
α = −45° 28 58 27,2
α = −45° 30 60 29,2
α = −45° 34 64 33,3
α = −45° 36 72 35,3
α = −45° 36 72 35,3
α = −45° 38 79 37,3
α = −45° 32 64 31,3
α = −45° 36 72 35,3
α = −45° 38 79 37,3
74 35,06 48,47 46,27 Is (50)=3,78 90,72
Litologia : calcare selcifero Auctt.
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,68 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = +45° 20 41 13,1 2,22
α = +45° 22 45 15,8 2,04
α = +45° 24 50 17,8 1,38
α = +45° 28 60 21,8 2,23
α = +45° 30 66 23,8 2,16
α = +45° 30 66 23,8 1,5
α = +45° 34 80 28,7 2,23
α = +45° 34 80 28,7 1,62
α = +45° 36 87 30,7 2,33
α = +45° 42 112 37,7 2,18
α = −45° 14 36 13,1
α = −45° 22 49 21,2
α = −45° 22 49 21,2
α = −45° 28 63 27,2
α = −45° 36 81 35,3
α = −45° 36 81 35,3
α = −45° 38 92 37,3
α = −45° 38 92 37,3
α = −45° 40 97 39,3
α = −45° 48 135 47,4
71,125 31,7 45,87 39,04 Is (50)=2,06 49,44
Stazione geomeccanica : CLF S31 Litologia : calcare selcifero Auctt.
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,60 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 26 46 22,9 7,92
α = 0° 36 71 33,3 4,62
α = 0° 38 79 35,3 3,33
α = 0° 38 79 35,3 4,16
α = 0° 40 88 37,3 5,77
α = 0° 40 88 37,3 4,36
α = 0° 40 88 37,3 6,7
α = 0° 42 95 39,8 10,17
α = 0° 42 95 39,8 3,36
α = 0° 42 95 39,8 4,34
α = +45° 30 61 23,8
α = +45° 38 88 32,7
α = +45° 38 88 32,7
α = +45° 38 88 32,7
α = +45° 38 88 32,7
α = +45° 38 88 32,7
α = +45° 40 95 34,7
α = +45° 42 100 37,7
α = +45° 44 115 39,7
α = +45° 48 140 43,7
89,56 37,09 50,04 50,88 Is (50)=5,11 122,64
Stazione geomeccanica : DSD R38 Litologia : diaspri
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,67 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 28 52 24,9 2,96
α = 0° 30 57 26,9 12,36
α = 0° 32 61 29,3 4,44
α = 0° 34 69 31,3 2,94
α = 0° 34 69 31,3 3,77
α = 0° 36 74 33,3 2,68
α = 0° 40 89 37,3 4,29
α = 0° 40 89 37,3 3,28
α = 0° 42 99 39,8 4,54
α = 0° 44 110 41,8
α = +45° 32 69 26,7
α = +45° 32 69 26,7
α = +45° 32 69 26,7
α = +45° 34 78 28,7
α = +45° 34 78 28,7
α = +45° 34 78 28,7
α = +45° 34 78 28,7
α = +45° 36 85 30,7
α = +45° 36 85 30,7
α = +45° 36 85 30,7
76,69 32,55 46,53 40,82 Is (50)=3,06 73,44
Stazione geomeccanica : GRE S57 Litologia : grezzoni
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,80 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K =
24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = −45° 38 100 37,3 3,56
α = −45° 42 120 41,4 4,15
α = −45° 34 82 33,3 4,18
α = −45° 56 205 55,6 3,38
α = −45° 44 130 43,4 7,41
α = −45° 44 130 43,4 4,14
α = −45° 48 155 47,4 3,66
α = −45° 54 195 53,6 3,63
α = −45° 54 195 53,6 4,66
α = −45° 54 195 53,6 4,28
α = +45° 22 48 15,8
α = +45° 48 148 43,7
α = +45° 24 52 17,8
α = +45° 26 60 19,8
α = +45° 30 70 23,8
α = +45° 36 93 30,7
α = +45° 38 101 32,7
α = +45° 38 101 32,7
α = +45° 38 101 32,7
α = +45° 40 112 34,7
119,37 42,61 54,32 64,29 Is (50)=4,08 97,92
Litologia : calcare selcifero di Limano
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,73 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K =
24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = +45° 24 46 17,8 6,61
α = +45° 26 56 19,8 5,52
α = +45° 28 62 21,8 5,49
α = +45° 32 73 26,7 6,66
α = +45° 32 73 26,7 6,23
α = +45° 34 80 28,7 10,65
α = +45° 34 80 28,7 7,68
α = +45° 34 80 28,7 8,4
α = +45° 36 87 30,7 8,87
α = +45° 38 96 32,7 6,86
α = −45° 30 69 29,2
α = −45° 30 69 29,2
α = −45° 30 69 29,2
α = −45° 30 69 29,2
α = −45° 36 88 35,3
α = −45° 36 88 35,3
α = −45° 36 88 35,3
α = −45° 48 130 47,4
α = −45° 40 102 39,3
α = −45° 42 112 41,4
79,75 33,35 47,15 42,52 Is (50)=4,72 113,28
Stazione geomeccanica : MAI R11 Litologia : maiolica
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,60 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 20 36 16,6 2,91
α = 0° 22 40 18,9 3,28
α = 0° 22 40 18,9 3,2
α = 0° 24 43 20,9 2,34
α = 0° 26 55 22,9 3,58
α = 0° 28 56 24,9 4,28
α = 0° 30 57 26,9
α = 0° 34 68 31,3
α = 0° 36 75 33,3
α = 0° 36 75 33,3
α = 45° 32 69 26,7
α = 45° 36 78 30,7
α = 45° 40 100 34,7
α = 45° 40 100 34,7
α = 45° 40 100 34,7
α = 45° 42 105 37,7
α = 45° 48 135 43,7
α = 45° 50 155 45,7
α = 45° 50 155 45,7
α = 45° 54 190 50,7
85,0625 35,65 48,93 47,59 Is (50)=3,45 82,8
Stazione geomeccanica : MAI R39 Litologia : maiolica
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,68 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K=
24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 20 36 16,6 4,9
α = 0° 20 36 16,6 5,13
α = 0° 30 59 26,9 3,82
α = 0° 30 59 26,9 4,15
α = 0° 30 59 26,9 2,13
α = 0° 40 95 37,3 4,89
α = 0° 40 95 37,3 5,89
α = 0° 44 112 41,8 4,13
α = 0° 40 95 37,3 3,21
α = 0° 42 105 39,8 2,99
α = −45° 30 67 29,2 2,07
α = −45° 28 65 27,2
α = −45° 46 130 45,4
α = −45° 36 86 35,3
α = −45° 36 86 35,3
α = −45° 36 86 35,3
α = −45° 36 86 35,3
α = −45° 42 112 41,4
α = −45° 42 112 41,4
α = −45° 44 125 43,4
85,19 37,51 50,37 51,85 Is (50)=3,9 93,6
Stazione geomeccanica : MAS R47 Litologia :calcare massiccio
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,70 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = +45° 24 50 17,8 2,4
α = +45° 28 56 21,8 2,83
α = +45° 22 47 15,8 3,37
α = +45° 38 95 32,7 3,01
α = +45° 28 56 21,8 3,69
α = +45° 32 72 26,7 2,67
α = +45° 32 72 26,7 3,61
α = +45° 34 78 28,7 2,9
α = +45° 36 88 30,7 2,73
α = +45° 36 88 30,7 2,85
α = −45° 26 58 25,2
α = −45° 32 65 31,3
α = −45° 26 58 25,2
α = −45° 42 112 41,4
α = −45° 32 65 31,3
α = −45° 32 65 31,3
α = −45° 34 80 33,3
α = −45° 34 80 33,3
α = −45° 36 88 35,3
α = −45° 42 112 41,4
73,312 32 46,1 39,66 Is (50)=3,07 73,68
Litologia : calcari e marne a Posidonia
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,56 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 24 41 20,9 2,23
α = 0° 26 44 22,9 5,03
α = 0° 28 49 24,9 1,87
α = 0° 28 49 24,9 2,12
α = 0° 30 52 26,9 2,3
α = 0° 30 52 26,9 3,92
α = 0° 30 52 26,9 4,2
α = 0° 32 58 29,3
α = 0° 32 58 29,3
α = 0° 32 58 29,3
α = +45° 18 35 11,1
α = +45° 18 35 11,1
α = +45° 20 37 13,1
α = +45° 20 37 13,1
α = +45° 20 37 13,1
α = +45° 20 37 13,1
α = +45° 24 45 17,8
α = +45° 26 50 19,8
α = +45° 26 50 19,8
α = +45° 28 54 21,8
46,375 23,63 39,64 23,78 Is (50)=1,98 47,52
Stazione geomeccanica : POD R37 Litologia : calcari e marne a Posidonia
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,63 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = −90° 20 38 38 1,86
α = −90° 24 43 43 2,13
α = −90° 26 48 48 1,92
α = −90° 28 50 50 2,47
α = −90° 30 55 55 2,46
α = −90° 30 55 55 2,15
α = −90° 38 73 73 2,31
α = −90° 38 73 73 2,01
α = −90° 44 95 95
α = −90° 44 95 95
α = −45° 22 47 21,2
α = −45° 22 47 21,2
α = −45° 24 49 23,2
α = −45° 28 59 27,2
α = −45° 28 59 27,2
α = −45° 32 68 31,3
α = −45° 38 86 37,3
α = −45° 38 86 37,3
α = −45° 40 95 39,3
α = −45° 42 98 41,4
65,06 34,6 48,115 45,25 Is (50)=2,19 52,56
Stazione geomeccanica : RET R46 Litologia : calcari a Rhaetavicula contorta
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,70 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = +45° 24 50 17,8 4,96
α = +45° 28 60 21,8 4,06
α = +45° 34 80 28,7 4,5
α = +45° 36 87 30,7 5,11
α = +45° 38 92 32,7 4,94
α = +45° 38 92 32,7 4
α = +45° 40 105 34,7 4,62
α = +45° 40 105 34,7 5,06
α = +45° 40 105 34,7 5,11
α = +45° 42 112 37,7 3,62
α = −45° 28 63 27,2 3,23
α = −45° 28 63 27,2
α = −45° 28 63 27,2
α = −45° 32 72 31,3
α = −45° 32 72 31,3
α = −45° 32 72 31,3
α = −45° 32 72 31,3
α = −45° 38 92 37,3
α = −45° 38 92 37,3
α = −45° 30 68 29,8
81,25 33,8 46,94 41,95 Is (50)=4,17 100,08
Stazione geomeccanica : RSA R42 Litologia : rosso ammonitico
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,7 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 34 72 31,3 2,47
α = 0° 34 72 31,3 3,14
α = 0° 34 72 31,3 2,3
α = 0° 34 72 31,3 8,42
α = 0° 36 78 33,3 3,83
α = 0° 38 85 35,3 3,55
α = 0° 38 85 35,3 3,82
α = 0° 42 100 39,8 5,38
α = 0° 42 100 39,8 3,98
α = 0° 42 100 39,8
α = +45° 30 66 23,8
α = +45° 30 66 23,8
α = +45° 30 66 23,8
α = +45° 30 66 23,8
α = +45° 36 86 30,7
α = +45° 36 86 30,7
α = +45° 40 110 34,7
α = +45° 40 110 34,7
α = +45° 42 115 37,7
α = +45° 42 115 37,7
85,56 34,93 48,37 45,98 Is (50)=3,8 91,2
Litologia : rosso ammonitico
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici
Deer &
Miller (ρ=2,71 KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio K
=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 32 64 29,3 2,12
α = 0° 30 59 26,9 4,37
α = 0° 44 112 41,8 5,12
α = 0° 32 64 29,3 2,61
α = 0° 34 70 31,3 2,16
α = 0° 35 75 32,3 2,46
α = 0° 36 77 33,3 1,79
α = 0° 38 83 35,3 2,52
α = 0° 40 93 37,3 2,69
α = 0° 42 100 39,8 2,25
α = +45° 28 60 21,8
α = +45° 28 60 21,8
α = +45° 28 60 21,8
α = +45° 30 62 23,8
α = +45° 34 73 28,7
α = +45° 36 79 30,7
α = +45° 38 88 32,7
α = +45° 42 102 37,7
α = +45° 40 95 34,7
α = +45° 42 102 37,7
77,812 34,13 47,75 44,21 Is (50)=3,84 92,16
Stazione geomeccanica : STO 3 R13 Litologia : calcareniti di Montegrossi
SCLEROMETRIE POINT LOAD TEST
Dati sclerometrici Deer & Miller (ρ=2,67KN/m3)
Barton &
Choubey
Irfan &
Dearman Bruschi Bruschi
Area di studio
K=24 orientazione R σC[MPa] R σC[MPa] σC[MPa] Is [MPa] σC[MPa]
α = 0° 30 58 26,9 5,39
α = 0° 30 58 26,9 5,62
α = 0° 32 65 29,3 4,37
α = 0° 36 80 33,3 4,16
α = 0° 38 83 35,3 3,86
α = 0° 38 83 35,3 4,05
α = 0° 40 95 37,3 4,48
α = 0° 40 95 37,3 2,56
α = 0° 40 95 37,3 2,79
α = 0° 42 102 39,8 3,04
α = 45° 34 79 28,7
α = 45° 34 79 28,7
α = 45° 34 79 28,7
α = 45° 34 79 28,7
α = 45° 38 95 32,7
α = 45° 38 95 32,7
α = 45° 38 95 32,7
α = 45° 38 95 32,7
α = 45° 38 95 32,7
α = 45° 40 105 34,7
85,375 34,12 47,74 44,19 Is (50)=3,68 88,32
CCA R 50
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
5329 13730 2,58
2304 10620 4,61
2500 12640 5,05
1521 3840 2,52
1225 8130 6,64
2401 13190 5,49
2209 7260 3,29
2304 10280 4,46
2025 6010 2,97
3249 8900 2,74
Correlazione P - DxD y = 1,7653x + 5035 R2 = 0,3799
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
DxD [mm x mm]
P [KN]
MAS R 47
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2116 5090 2,4
4096 11590 2,83
1600 5390 3,37
2500 7520 3,01
2116 7810 3,69
5041 13440 2,67
3025 10910 3,61
3364 9750 2,9
2916 7960 2,73
3600 10250 2,85
Correlazione P - DxD y = 2,428x + 1596,2 R2 = 0,8704
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
DxD [mm x mm]
P [KN]
MAI R 39
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2025 9930 4,9
1936 9930 5,13
1936 7390 3,82
2025 8400 4,15
1681 10720 2,13
1600 7820 4,89
1444 8510 5,89
1764 7290 4,13
4624 14830 3,21
4624 13820 2,99
4900 10130 2,07
Correlazione P - DxD y = 1,3778x + 6311,1 R2 = 0,5787
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
DxD [mm x mm]
P [KN]
ANL R 48
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1600 10990 6,87
1296 8110 6,26
784 7890 10,06
1024 9500 9,28
1225 9100 7,43
1444 9800 6,79
1156 9080 7,85
1764 10520 5,96
Correlazione P - DxD y = 2,7066x + 5891,4 R2 = 0,6284
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000
0 500 1000 1500 2000
DxD [mm x mm]
P [KN]
RSA R 43
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
5184 10980 2,12
2116 9250 4,37
1764 9030 5,12
3844 10030 2,61
5329 11500 2,16
5041 12410 2,46
5184 9310 1,79
4900 12350 2,52
4624 12440 2,69
5329 11980 2,25
Correlazione P - DxD y = 0,7217x + 7801,8 R2 = 0,4714
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
DxD [mm x mm]
P [KN]
ANL R 36
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1024 10240 5,52
1296 12960 5,09
2025 20250 4,03
1600 16000 4,71
5041 50410 2,06
2704 27040 3,39
2209 22090 3,16
4225 42250 2,61
3364 33640 2,67
Correlazione P - DxD y = 1,2006x + 5141,1 R2 = 0,8501
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
DxD [mm x mm]
P [KN]
STO3 R 13
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1849 9770 5,39
1764 9920 5,62
1600 6990 4,37
1764 7340 4,16
1764 6810 3,86
3136 12700 4,05
1521 6810 4,48
3249 8320 2,56
4624 12920 2,79
2809 8550 3,04
Correlazione P - DxD y = 1,682x + 4962,7 R2 = 0,5537
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 1000 2000 3000 4000 5000
DxD [mm x mm]
P [KN]
ANL R 44
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1600 5250 3,28
1936 9070 4,68
1521 8590 5,65
1936 9390 4,85
961 8140 8,47
3481 9330 2,68
4225 9500 2,25
Correlazione P - DxD y = 0,6133x + 7095 R2 = 0,2293
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000
0 1000 2000 3000 4000 5000
DxD [mm]
P [daN]
LIM R 34
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1444 9540 6,61
1600 8840 5,52
1600 8790 5,49
1156 7700 6,66
1764 10990 6,23
676 7200 10,65
1225 9410 7,68
1156 9710 8,4
961 8520 8,87
1156 7930 6,86
Correlazione P - DxD y = 2,3932x + 5814,5 R2 = 0,5058
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000
0 500 1000 1500 2000
DxD [mm x mm]
P [KN]
RSA R42
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2916 7210 2,47
3136 9850 3,14
3364 10630 2,3
676 5690 8,42
4096 15710 3,83
2809 9970 3,55
2809 10730 3,82
1849 9950 5,38
2209 8800 3,98
Correlazione P - DxD y = 2,2211x + 3948,5 R2 = 0,6207
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000
0 1000 2000 3000 4000 5000
DxD [mm x mm]
P [KN]
CCA R 24
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2401 4790 1,99
4489 12220 2,72
3969 8080 2,04
2401 8540 3,56
3600 7700 2,14
1444 2990 2,07
784 2200 2,81
Correlazione P - DxD y = 2,3398x + 265,3 R2 = 0,8126
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 1000 2000 3000 4000 5000
DxD [mm x mm]
P [KN]
GRE S 57
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2916 10370 3,56
2809 11660 4,15
1849 7730 4,18
1225 4140 3,38
1600 11850 7,41
2025 8390 4,14
1600 5850 3,66
900 3270 3,63
1225 5710 4,66
1156 4950 4,28
Correlazione P - DxD y = 3,6387x + 1095,2 R2 = 0,6458
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
DxD [mm x mm]
P [KN]
CCA S 39
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1600 7060 4,41
2916 13510 4,63
1600 10470 6,54
961 7700 8,01
2025 6030 2,98
1156 9540 8,25
2704 12710 4,70
Correlazione P - DxD y = 2,5348x + 4880,5 R2 = 0,4361
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
DxD [mm x mm]
P [KN]
MAS S 9
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2500 9670 3,87
4356 12300 2,82
1225 7890 6,44
1681 11950 7,11
1849 9860 5,33
2401 9900 4,12
1521 7970 5,24
1936 9970 5,15
Correlazione P - DxD y = 1,0995x + 7537,8 R2 = 0,4523
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 1000 2000 3000 4000 5000
DxD [mm x mm]
P [KN]
CCA S 8
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
3969 8710 2,19451 3721 14530 3,90486 1936 7960 4,11157 2304 8760 3,80208 3136 10110 3,22385 1600 7500 4,6875 3364 12050 3,58205 1936 6800 3,5124 2704 11870 4,38979 2304 10300 4,47049
Correlazione P - DxD
y = 1,9292x + 4655,1 R2 = 0,4278
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 DxD [mm x mm]
P [KN]
MAI R 11
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
3364 9800 2,91
3025 9930 3,28
4761 15260 3,2
4225 9890 2,34
2025 7260 3,58
2025 8670 4,28
Correlazione P - DxD y = 2,0372x + 3539,7 R2 = 0,7084
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000
0 1000 2000 3000 4000 5000
DxD [mm x mm]
P [KN]
LIM S 2
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2500 9210 3,68
2916 8500 2,91
1156 7260 6,28
1296 6720 5,19
2401 8340 3,47
1600 7980 4,99
1156 4980 4,31
1600 5500 3,44
Correlazione P - DxD y = 1,6396x + 4313,9 R2 = 0,561
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
DxD [mm x mm]
P [KN]
CLF R 52
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2304 5110 2,22
2304 4700 2,04
3481 4790 1,38
3844 8580 2,23
3844 8320 2,16
3025 4530 1,5
3844 8590 2,23
4096 6640 1,62
1849 4310 2,33
1521 3320 2,18
Correlazione P - DxD y = 1,7205x + 708,33 R2 = 0,6773
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
DxD [mm x mm]
P [KN]
POD R 33
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2116 4720 2,23
529 2660 5,03
2304 4310 1,87
2025 4290 2,12
2116 4860 2,3
961 3770 3,92
1296 5450 4,2
Correlazione P - DxD y = 0,7902x + 3013,4 R2 = 0,3725
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
0 500 1000 1500 2000 2500
DxD [mm x mm]
P [KN]
POD R 37
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1681 3130 1,86
1600 3410 2,13
2209 4240 1,92
2809 6930 2,47
3249 7980 2,46
3364 7230 2,15
2704 6250 2,31
2704 5450 2,01
Correlazione P - DxD y = 2,6657x - 1193,5 R2 = 0,9277
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
DxD [mm x mm]
P [KN]
DSD R 38
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1156 3420 2,96
441 5450 12,36
784 3480 4,44
3025 8910 2,94
2304 8690 3,77
1936 5180 2,68
729 3130 4,29
2116 6940 3,28
1089 4940 4,54
Correlazione P - DxD y = 2,1099x + 2387,5 R2 = 0,7045
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
DxD [mm]
P [daN]
RET R 46
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1600 7940 4,96
1936 7910 4,06
1600 7200 4,5
2401 12280 5,11
2304 11390 4,94
2916 11660 4
2025 9360 4,62
2025 10250 5,06
1936 9890 5,11
2601 9430 3,62
2500 8070 3,23
Correlazione P - DxD y = 2,5521x + 4047,9 R2 = 0,3881
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
DxD [mm x mm]
P [KN]
CLF S 31
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
3364 26630 7,92
3025 13990 4,62
3249 10810 3,33
2025 8420 4,16
4489 25910 5,77
2916 12710 4,36
3600 24130 6,7
3025 30760 10,17
3364 11310 3,36
3249 14090 4,34
Correlazione P - DxD y = 6,9808x - 4676,2 R2 = 0,2827
0 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 DxD [mm x mm]
P [KN]
SSR R 54
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
625 7790 12,46
576 6170 10,71
784 7410 9,45
841 5480 6,52
1089 4670 4,29
1600 12260 7,66
1600 10830 6,77
1521 9290 6,11
1444 8910 6,17
1600 10230 6,39
Correlazione P - DxD y = 4,3465x + 3227,3 R2 = 0,5844
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800
DxD [mm x mm]
P [KN]
MCP R 55
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
4900 19320 3,94
4900 19700 4,02
5329 19360 3,63
3600 13710 3,81
3600 13490 3,75
2704 7730 2,86
Correlazione P - DxD y = 4,5861x - 3582,3 R2 = 0,9547
0 5000 10000 15000 20000 25000
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
DxD [mm x mm]
P [KN]
MDL R 56
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2704 6160 2,28
1681 4580 2,72
2704 6590 2,44
2916 5920 2,03
3136 5700 1,82
1521 4380 2,88
1444 3710 2,57
Correlazione P -DxD y = 1,3136x + 2269 R2 = 0,789
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
DxD [mm x mm]
P [KN]
POD R 20
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2116 6610 3,12
2025 7060 3,49
1521 3010 1,98
2704 6120 2,26
1225 4130 3,37
1369 4190 3,06
900 3860 4,29
1225 4570 3,73
Correlazione P - DxD y = 1,8455x + 1925,2 R2 = 0,5675
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
DxD [mm x mm]
P [KN]
CLF S 54
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1764 11310 6,41
1296 4740 3,66
2209 6210 2,81
961 6490 6,75
1296 2930 2,26
1156 5510 4,77
4096 11440 2,79
961 4890 5,09
Correlazione P - DxD y = 2,0553x + 3160,3 R2 = 0,4883
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
DxD [mm x mm]
P [KN]
SSR S 53
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1369 13010 9,50
1296 11250 8,68
1156 9460 8,18
3969 11560 2,91
1600 12280 7,68
2025 12580 6,21
4096 14290 3,49
900 10260 11,40
1936 12860 6,64
Correlazione P - DxD y = 0,6894x + 10545 R2 = 0,3029
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
DxD [mm x mm]
P [KN]
SSR S 52
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1369 5480 4,00 1296 5430 4,19 4624 8450 1,83 2025 7450 3,68 1024 5290 5,17
Correlazione P - DxD y = 0,8893x + 4581,3 R2 = 0,8277
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 DxD [mm x mm]
P [KN]
VIN S 56
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
3025 11540 3,81
3844 12430 3,23
900 7430 8,26
2025 8870 4,38
1600 11880 7,43
1156 5410 4,68
2025 10700 5,28
3025 11910 3,94
1600 7210 4,51
2025 8490 4,19
Correlazione P - DxD y = 2,0458x + 5244,7 R2 = 0,5969
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
DxD [mm x mm]
P [KN]
CLF S 55
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1296 5080 3,92
1936 7670 3,96
1681 6650 3,96
1156 3390 2,93
3969 11870 2,99
3136 6910 2,20
4096 9840 2,40
1600 5130 3,21
1681 5910 3,52
Correlazione P - DxD y = 2,0319x + 2299,2 R2 = 0,8001
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
DxD [mm x mm]
P [KN]
SSR S 50
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2401 3860 1,61
2304 4830 2,10
900 1220 1,36
2809 4700 1,67
2025 4710 2,33
2601 4390 1,69
1521 3370 2,22
1849 2500 1,35
Correlazione P - DxD y = 1,743x + 122,12 R2 = 0,7163
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
DxD [mm x mm]
P [KN]
CLF S 1
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
2704 8890 3,29
1936 4410 2,28
2916 8770 3,01
2401 4520 1,88
1225 4110 3,36
2809 8170 2,91
1225 3990 3,26
900 5770 6,41
Correlazione P - DxD y = 1,9945x + 2060,9 R2 = 0,549
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
DxD [mm x mm]
P [KN]
MMR S 26
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1444 3940 2,73
2116 5070 2,40
2025 5940 2,93
1764 4740 2,69
3969 6750 1,70
2704 6000 2,22
2025 5850 2,89
Correlazione P - DxD y = 0,9369x + 3322,3 R2 = 0,6855
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
DxD [mm x mm]
P [KN]
RET S 16
D² [mm²]
P(carico di rottura)
[KN]
Is [MPa]
1600 6960 4,35
2704 7040 2,60
4096 9870 2,41
1681 6750 4,02
1444 6240 4,32
3025 9800 3,24
3364 10210 3,04
2401 9720 4,05
2916 7960 2,73
3844 9830 2,56
Correlazione P - DxD y = 1,394x + 4663,7 R2 = 0,6655
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
DxD [mm x mm]
P [KN]
Ammasso roccioso Densità (ρ=KN/m3)
Valore medio (ρ=KN/m3)
MAI R11 2,6
MAI R39 2,68 2,64
STO3 R13 2,67 2,67
LIM R34 2,73
LIM S2 2,65 2,69
RSA R42 2,7
RSA R43 2,71 2,705
ANL R44 2,61
ANL R36 2,68
ANL R48 2,69
2,66
MAS R47 2,7
MAS S9 2,76 2,73
CCA R24 2,69
CCA R50 2,5
CCA S8 2,65
CCA S39 2,65
2,6225
POD R33 2,56
POD R37 2,63
POD R20 2,61
2,6
DSD R38 2,67 2,67
RET R46 2,7
RET S16 2,55 2,625
GRE S57 2,8 2,8
CLF R52 2,68
CLF S1 2,65
CLF S31 2,6
CLF S54 2,51
CLF S55 2,67
2,622
MCP R55 2,69 2,69
SSR R54 2,48
SSR S50 2,6
SSR R53 2,53
SSR S52 2,63
SSR S53 2,65
2,578
MMR S26 2,7 2,7
VIN S56 2,76 2,76
MDL R56 2,51 2,51
ANALISI GRANULOMETRICA PER VAGLIATURA MECCANICA CAMPIONE : A1 LITOLOGIA DETRITO :detrito su macigno Denominazione
(ASTM)
Diametro maglia (mm)
Peso dei setacci (g)
Peso (g) setaccio +
detrito
Peso (g) netto del detrito
Passante (%)
1 in 25 552,28 597,65 45,37 74,23
½ in 12,5 573,66 576,64 2,98 72,76
¼ in 6,3 571,24 582,51 11,27 65,23
N° 10 2 533,92 550,12 16,2 57,16
N° 18 1 416,9 423,45 6,55 46,56
N° 40 0,425 401,35 432,15 30,8 36,35
N° 60 0,25 386,82 409,83 23,01 23,28
N° 100 0,15 394,85 408,2 13,35 15,69
N° 140 0,106 382,15 389,23 7,08 11,67
N° 200 0,075 390,81 395,7 4,89 8,9
Recipiente basale 368,88 370,48 1,6
Carta Filtro 22,53 36,24 13,71
ANALISI GRANULOMETRICA PER SEDIMENTAZIONE
CAMPIONE A1
Volume= 252,71 passante al φ= %passante= 8,9 ms= 10
t Rh
Rh
(250ml) Rh' Hr D p% %tot
30 1,0225 5,686 6,186 13,0746498 0,06873008 98,24565495 8,743863291 60 1,0195 4,93 5,4278 13,2081565 0,048847003 86,20503429 7,672248052 120 1,0185 4,6751 5,1751 13,25265873 0,034598186 82,19149407 7,315042972 180 1,018 4,5488 5,0488 13,27490984 0,028273006 80,18472396 7,136440432 300 1,0175 4,4224 4,9224 13,29716096 0,021918523 78,17795385 6,957837893 600 1,017 4,2961 4,7961 13,31941207 0,015511698 76,17118374 6,779235353 900 1,016 4,0434 4,5434 13,3639143 0,012686389 72,15764352 6,422030273 1800 1,015 3,7906 4,2906 13,40841654 0,008985556 68,1441033 6,064825194 3600 1,0145 3,6643 4,1643 13,43066765 0,006359017 66,13733319 5,886222654 7200 1,014 3,5379 4,0379 13,45291877 0,004500227 64,13056308 5,707620114 14400 1,013 3,2852 3,7852 13,497421 0,0031874 60,11702286 5,350415035 28800 1,0125 3,1589 3,6589 13,51967211 0,002255689 58,11025275 5,171812495
Campione A1
Diametro maglia
(mm)
Passante (%) 25 74,23 12,5 72,76 6,3 65,23 2 57,16 1 46,56 0,425 36,35 0,25 23,28 0,15 15,69 0,106 11,67 ANALISI PER VAGLIATURA MECCANICA
0,075 8,9 0,069 8,74 0,049 7,67 0,035 7,31 0,028 7,14 0,022 6,96 0,015 6,78 0,013 6,42 0,009 6,06 0,006 5,89 0,004 5,71 0,003 5,35
ANALISI PER SEDIMENTAZIONE
0,002 5,17
Composizione granulometrica (%) GHIAIA SABBIA LIMO ARGILLA
42,84 49,16 2,83 5,17
Classificazione AGI : Sabbia con ghiaia debolmente argillosa
Classificazione USCS : SM - SC
D
60= 3 D
10= 0,9 C = 3,33
Curva granulometrica
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0,001 0,01
0,1 1
10 100
Diametro granuli [mm]
Passante [%]
LIMITE LIQUIDO
N° Colpi 22 30 35
W (%) 31,84 29,53 26,44
WL(%) = 30,96 %
Limite di liquidità
y = -2,3642x + 98,201 R2 = 0,954220 25 30 35 40
25 26 27 28 29 30 31 32 33
Contenuto in acqua W [%]
Numero di colpi
LIMITE PLASTICO
W (%) 22,56 23,41 22,45 17,65
W
P(%) = 21,51%
CONTENUTO NATURALE D’ ACQUA W
N= 15,98 %
INDICE DI PLASTICITA’ I
P= 9,45 Poco plastico
INDICE DI CONSISTENZA I
C= 1,58 Semisolido
INDICE DI ATTIVITA’ A = 1,83 Attivo
ANALISI GRANULOMETRICA PER VAGLIATURA MECCANICA CAMPIONE : A2 LITOLOGIA DETRITO :detrito su macigno Denominazione
(ASTM)
Diametro maglia (mm)
Peso dei setacci (g)
Peso (g) setaccio +
detrito
Peso (g) netto del detrito
Passante (%)
1 in 25 552,28 552,28 0 100
½ in 12,5 573,66 573,66 0 100
¼ in 6,3 571,24 576,15 4,91 97,52
N° 10 2 533,92 551,75 17,83 88,51
N° 18 1 416,9 427,39 10,49 83,21
N° 40 0,425 401,35 451,48 50,13 57,89
N° 60 0,25 386,82 429,61 42,79 36,27
N° 100 0,15 394,85 423,14 28,29 22,09
N° 140 0,106 382,15 397,27 15,12 14,35
N° 200 0,075 390,81 401,11 10,3 9,14
Recipiente basale 368,88 375,55 6,67
Carta Filtro 22,53 52,18 29,65
ANALISI GRANULOMETRICA PER SEDIMENTAZIONE
CAMPIONE A2
Volume= 251,2
passante al
φ= %passante= 9,14 ms= 10
t Rh Rh (250ml) Rh' Hr p% %tot
30 1,023 5,7776 6,2776 13,05851464 0,068687658 99,7008432 9,112657068 60 1,021 5,28 5,7752 13,14698728 0,048733763 91,7217264 8,383365793 120 1,02 5,024 5,524 13,1912236 0,0345179 87,732168 8,018720155 180 1,019 4,7728 5,2728 13,23545992 0,028230964 83,7426096 7,654074517 300 1,0185 4,6472 5,1472 13,25757808 0,021885875 81,7478304 7,471751699 600 1,017 4,2704 4,7704 13,32393256 0,01551433 75,7634928 6,924783242 900 1,0165 4,1448 4,6448 13,34605072 0,012677907 73,7687136 6,742460423 1800 1,015 3,768 4,268 13,4124052 0,008986892 67,784376 6,195491966 3600 1,014 3,5168 4,0168 13,45664152 0,006365163 63,7948176 5,830846329 7200 1,013 3,2656 3,7656 13,50087784 0,004508242 59,8052592 5,466200691 14400 1,0125 3,14 3,64 13,522996 0,003190419 57,81048 5,283877872 28800 1,011 2,7632 3,2632 13,58935048 0,002261495 51,8261424 4,736909415
Campione A2
Diametro maglia
(mm)
Passante (%)
25 100
12,5 100 6,3 97,52
2 88,51 1 83,21 0,425 57,89 0,25 36,27 0,15 22,09 0,106 14,35 ANALISI PER VAGLIATURA MECCANICA
0,075 9,14 0,069 9,11 0,049 8,38 0,034 8,02 0,028 7,65 0,022 7,47 0,015 6,92 0,013 6,74 0,009 6,19 0,006 5,83 0,004 5,47 0,003 5,28
ANALISI PER SEDIMENTAZIONE
0,002 4,74
Composizione granulometrica (%) GHIAIA SABBIA LIMO ARGILLA
11,49 79,51 4,26 4,74
Classificazione AGI : Sabbia debolmente ghiaiosa
Classificazione USCS : SM – SC
D
60= 0,45 D
10= 0,08 C = 5,625
Curva granulometrica
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0,001 0,01
0,1 1
10 100
Diametro granuli [mm]
Passante [%]
LIMITE LIQUIDO
N° Colpi 18 28 36
W (%) 41,94 35,25 34,02
W
L(%) = 38,23%
Limite di liquidità
y = -2,012x + 101,92 R2 = 0,904217 22 27 32 37
33 35 37 39 41 43
Contenuto in acqua W [%]
Numero di colpi
LIMITE PLASTICO
W (%) 22,53 26,83 27,1 25,67
W
P(%) = 25,53 %
CONTENUTO NATURALE D’ ACQUA W
N= 26,99 %
INDICE DI PLASTICITA’ I
P= 12,7 Poco plastico
INDICE DI CONSISTENZA I
C= 0,88 Solido-plastico
INDICE DI ATTIVITA’ A = 2,68 Attivo
ANALISI GRANULOMETRICA PER VAGLIATURA MECCANICA CAMPIONE : B1 LITOLOGIA DETRITO :detrito su scaglia toscana Denominazione
(ASTM)
Diametro maglia (mm)
Peso dei setacci (g)
Peso (g) setaccio +
detrito
Peso (g) netto del detrito
Passante (%)
1 in 25 552,28 552,28 0 100
½ in 12,5 573,66 578,56 4,9 97,22
¼ in 6,3 571,24 584,33 13,09 89,81
N° 10 2 533,92 579,72 45,8 63,42
N° 18 1 416,9 434,78 17,88 53,75
N° 40 0,425 401,35 432,56 31,21 36,08
N° 60 0,25 386,82 408,14 21,32 24,01
N° 100 0,15 394,85 407,71 12,86 16,73
N° 140 0,106 382,15 388,52 6,37 13,12
N° 200 0,075 390,81 395,2 4,39 10,63
Recipiente basale 368,88 371,2 2,32
Carta Filtro 22,53 40,98 20,45
ANALISI GRANULOMETRICA PER SEDIMENTAZIONE
CAMPIONE B1
Volume= 253,8 passante al φ= %passante= 10,63 ms= 10
t Rh
Rh
(250ml) Rh' Hr D p% %tot
30 1,0225 5,7105 6,2105 13,07033095 0,068718728 98,635161 10,48491761 60 1,0205 5,20 5,7029 13,15971931 0,048757355 90,5734578 9,627958564 120 1,02 5,076 5,576 13,1820664 0,034505917 88,558032 9,413718802 180 1,0195 4,9491 5,4491 13,20441349 0,028197834 86,5426062 9,199479039 300 1,0195 4,9491 5,4491 13,20441349 0,021841948 86,5426062 9,199479039 600 1,019 4,8222 5,3222 13,22676058 0,015457653 84,5271804 8,985239277 900 1,0185 4,6953 5,1953 13,24910767 0,012631779 82,5117546 8,770999514 1800 1,017 4,3146 4,8146 13,31614894 0,008954586 76,4654772 8,128280226 3600 1,0165 4,1877 4,6877 13,33849603 0,006337159 74,4500514 7,914040464 7200 1,015 3,807 4,307 13,4055373 0,004492295 68,403774 7,271321176 14400 1,0145 3,6801 4,1801 13,42788439 0,003179179 66,3883482 7,057081414 28800 1,014 3,5532 4,0532 13,45023148 0,002249889 64,3729224 6,842841651
Campione B1
Diametro maglia
(mm)
Passante (%)
25 100
12,5 97,22 6,3 89,81 2 63,42 1 53,75 0,425 36,08 0,25 24,01 0,15 16,73 0,106 13,12 ANALISI PER VAGLIATURA MECCANICA
0,075 10,63 0,069 10,48 0,049 9,63 0,034 9,41 0,028 9,2 0,022 9,2 0,015 8,98 0,013 8,77 0,009 8,13 0,006 7,91 0,004 7,27 0,003 7,06
ANALISI PER SEDIMENTAZIONE
0,002 6,84
Composizione granulometrica (%) GHIAIA SABBIA LIMO ARGILLA
36,58 53,42 3,16 6,84
Classificazione AGI : Sabbia con ghiaia debolmente argillosa.
Classificazione USCS : SP - SC
D
60= 1,5 D
10= 0,06 C = 25
Curva granulometrica
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0,001 0,01
0,1 1
10 100
Diametro granuli [mm]
Passante [%]
LIMITE LIQUIDO
N° Colpi 20 30 34
W (%) 38,23 36,51 36,19
W
L(%) = 37,44 %
Limite di liquidità
y = -6,5131x + 268,83 R2 = 0,98210 15 20 25 30 35 40
36 36,5 37 37,5 38 38,5
Contenuto in acqua W [%]
Numero di colpi
LIMITE PLASTICO
W (%) 28,77 28,93 26,91 26,99
