disallineamento (0.2 m) della forza obliqua. Comunque è agevole

Elemento “a trave” con due carichi

IPOTESI

Per semplicità (e per la sua modesta entità) si trascura il

disallineamento (0.2 m) della forza obliqua. Comunque è agevole

tenerne conto: esso genera un momento concentrato pari a 0.2*600*cos45° = 85 Nm

R

R

2000

3000

2000

R

425 100

425

SCHEMA SEMPLIFICATO

• Scomposizione della forza inclinata

• Applicazione delle reazioni

vincolari: la cerniera in B

esercita due forze, mentre

in A il vincolo agisce solo

verticalmente.

Equilibrio (polo in A)

R

R

2000

3000

2000

R

425 100

425

Momenti: R

*7000 -100 *5000 -425*2000 = 0 Forze verticali: R

+ R

- 425 -100 = 0

Forze orizzontali: 425+ R

= 0

Da cui:

R

= 332

R

= 193

R

= -425

CDS (N, Nmm)

664*10

-425

Momento Flettente 332

2000

3000

2000

425 100

425

386*10

425

193

Taglio

Carico normale +332

-93 -193

A B

A B

A B

467

Elemento “a trave” con due carichi - considerando il disassamento -

Il disallineamento (0.2 m) della forza obliqua genera un momento concentrato pari a 0.2*600*cos45°

= 85 Nm

R

R

2000

3000

2000

R

425 100

425

SCHEMA SEMPLIFICATO

• Scomposizione della forza inclinata

• Applicazione delle reazioni vincolari: la cerniera in B esercita due forze, mentre in A il vincolo agisce solo verticalmente.

85000 Nmm

Equilibrio (polo in A)

R

R

2000

3000

2000

R

425 100

425

Momenti: R

*7000+85000 -100 *5000 -425*2000 = 0 Forze verticali: R

+ R

- 425 -100 = 0

Forze orizzontali: 425+ R

= 0

Da cui:

R

= 315 R

= 210

R

= -425 85000 Nmm

CDS (N, Nmm)

630*10

-425

Momento Flettente 315

2000

3000

2000

425 100

425

420*10

425

210

Taglio

Carico normale +315

-110 -210

A B

A B

A B

715*10

Elemento “a trave” con due carichi

IPOTESI

Per semplicità (e per la sua modesta entità) si trascura il

disallineamento (0.2 m) della forza obliqua. Comunque è agevole

tenerne conto: esso genera un momento concentrato pari a 0.2*100*cos45° = 14 Nm

R

R

2000

3000

2000

R

71 600

71

SCHEMA SEMPLIFICATO

• Scomposizione della forza inclinata

• Applicazione delle reazioni

vincolari: la cerniera in B

esercita due forze, mentre

in A il vincolo agisce solo

verticalmente.

Equilibrio (polo in A)

R

R

2000

3000

2000

R

71 600

71

Momenti: R

*7000 -600 *5000 -71*2000 = 0 Forze verticali: R

+ R

- 71 -600 = 0

Forze orizzontali: 71+ R

= 0

Da cui:

R

= 222

R

= 449

R

= -71

CDS (N, Nmm)

444*10

-71

Momento Flettente 222

2000

3000

2000

71 600

71

898*10

71

449

Taglio

Carico normale +222

-449

A B

A B

A B

+151

455

Elemento di sospensione

R

1000

R

500

SCHEMA SEMPLIFICATO

• L’elemento BD è un

tirante, pertanto esercita azioni lungo il proprio asse.

• La cerniera in A esercita due forze sull’elemento AC.

60° 30°

C B 500 A

R

R

B D

R

Per l’equilibrio dell’elemento BD le forze alle estremità

devono essere:

Equilibrio (polo in C)

R

sen30°

R

1000 500

R

433

Momenti: R

sen30*1000 + R

*1500 = 0 Forze verticali: -433 + R

sen30 + R

= 0

Forze orizzontali: 250 + R

cos30 + R

= 0 R

1000

R

500

60° 30°

C B 500 A

R

250

R

cos30°

CDS (N, Nmm)

-250

Momento Flettente

-433*10

Taglio

Carico normale -433

C A

C A

C A

+866 1299

2500 433 866

250 _C 2250 ^A

-2500

2598 2654

Elemento di sospensione

R

800

R

150

SCHEMA SEMPLIFICATO

• L’elemento BD è un

tirante, pertanto esercita azioni lungo il proprio asse.

• La cerniera in A esercita due forze sull’elemento AC.

65° 25°

C B 300 A

R

R

B D

R

Per l’equilibrio dell’elemento BD le forze alle estremità

devono essere:

Equilibrio (polo in C)

R

sen25°

R

800 300

R

136

Momenti: R

sen25*800 + R

*1100 = 0 Forze verticali: -136 + R

sen25 + R

= 0

Forze orizzontali: 63 + R

cos25 + R

= 0 R

800

R

150

65° 25°

C B 300 A

R

63

R

cos25°

CDS (N, Nmm)

-63

Momento Flettente

-109*10

Taglio

Carico normale -136

C A

C A

C A

+363 499

1133 136 363

63 _C 1070 ^A

-1133

1180 1190